Домашнее задание (837297)

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла

(  3)D1  40  10(  3)D2  47  10мw  0.1мtж1  204Втλст  50мc°Cλабс  0.1062м KВтtж2  28°Ctст3  48°C2м KсФизические свойства воды и воздуха:μж1  229.6 10(  6)λж1  68.6 10(  2)βж1  8.86 10(  4)(  2)2λж2  2.688 101Кβж2  3.279 10( 3)1К(  6)мсм Kvж1  24.43 103υж1  1.064 10Вт2мс2м Kvж2  16.19 10Prж1  1.4262мкгВт(  3)Па с(  8)мg  9.8072Prж2  0.7011. Расчет числа Reж1, определение режима течение воды в трубе ивыбор кретериального давления.Reж1 Reж1 w D1 1.637  104vж1104, следовательно режим течения турбулентный:13 μж1 0.8Nuж1 = 0.023 Reж1 Prж1 μст1В первом приближениии D3  2 D2  0.094 м0.25tст1  tж1 ,следовательноμст1  μж1Определение среднего коэффициента теплоотдачи α1 от воды к стенкетрубы:13 μж1 0.8Nuж1  0.023 Reж1 Prж1 μст1α1  Nuж1λж1D1 1.044  1030.25 60.871Вт2м KОпределение среднего коэффициента теплоотдачи α2 от слоя изоляции3к воздуху:g βж2  tст3  tж2 D37Grж2  3.299  10vж20.25  34.675Nuж2  0.5 Grж2 Prж2α2 Nuж2  λж2D3 9.915Вт2м KОпределение линейной плотности теплового потока через трубу сизоляцией:К1Rlα1  0.024Втα 1  D11Rlα2  1.073α 2  D3КВтК D2 13R1λ1 ln    1.613  10Вт2  λст  D1  D3 1R1λ2  ln    3.272  λабс  D2 КВтπ  tж1  tж2ql  126.584Rlα1  Rlα2  R1λ1  R1λ2ВтмРасчет температуры изоляции на внешней стороне (tcт3)пр1 по первомуприближению:ql Rlα2tст3пр1  tж2  71.23 °Cπ(tcт3)пр1 - tст3 = 23.23 > 0.1, повторяем расчет при новых значениях:ql Rlα1tст1  tж1  203.035πql°CD3  0.203α2 π tст3  tж2мВторое приближение:13 μж1 Nuж1  0.023 Reж1 Prж1  μст1 0.8α1  Nuж1λж1D1 1.044  1030.14 60.871Вт2м KОпределение среднего коэффициента теплоотдачи α2 от слоя изоляциик воздуху:3g βж2  tст3  tж2 D38Grж2  3.332  10vж20.25  61.813Nuж2  0.5 Grж2 Prж2α2 Nuж2  λж2D3Вт 8.1782м KОпределение линейной плотности теплового потока через трубу сизоляцией:1Rlα1  0.024α 1  D11Rlα2  0.602α 2  D3КВтКВт D2 13R1λ1 ln    1.613  102  λст  D1  D3 1R1λ2  ln    6.9052  λабс  D2 КВтКВтπ  tж1  tж2ql  73.401Rlα1  Rlα2  R1λ1  R1λ2ВтмРасчет температуры изоляции на внешней стороне (tcт3)пр2 по второмуприближению:tст3пр2 ql Rlα2 tж2  42.062 °Cπ(tcт3)пр2 - tст3 = |- 5.938| > 0.1, повторяем расчет при новых значениях:ql Rlα1 203.44 °CπqlD3  0.143мα2 π tст3  tж2tст1  tж1 Третье приближение:13 μж1 0.8Nuж1  0.023 Reж1 Prж1 μст1α1  Nuж1λж1D1 1.044  100.14 60.871Вт32м KОпределение среднего коэффициента теплоотдачи α2 от слоя изоляции3к воздуху:g βж2  tст3  tж2 D38Grж2  1.158  10vж20.25  47.461Nuж2  0.5 Grж2 Prж2α2 Nuж2  λж2D3 8.93Вт2м KОпределение линейной плотности теплового потока через трубу сизоляцией:1КRlα1  0.024α 1  D1Вт1Rlα2 α 2  D3КВт D2 13R1λ1 ln    1.613  102  λст  D1 КВт D3 1R1λ2  ln    5.2442  λабс  D2 КВтπ  tж1  tж2ql  91.343Rlα1  Rlα2  R1λ1  R1λ2ВтмРасчет температуры изоляции на внешней стороне (tcт3)пр3 потретьему приближению:ql Rlα2tст3пр3  tж2  50.791π°С(tcт3)пр3 - tст3 = | 2.791| > 0.1, повторяем расчет при новых значениях:ql Rlα1tст1  tж1  203.304πql°СD3  0.163α2 π tст3  tж2мЧетвертое приближение:13 μж1 0.8Nuж1  0.023 Reж1 Prж1  μст1 α1  Nuж1λж1D1 1.044  100.14 60.871Вт32м KОпределение среднего коэффициента теплоотдачи α2 от слоя изоляциик воздуху:3g βж2  tст3  tж2 D38Grж2  1.714  10vж20.25  52.346Nuж2  0.5 Grж2 Prж2α2 Nuж2  λж2D3Вт 8.6432м KОпределение линейной плотности теплового потока через трубу сизоляцией:1Rlα1  0.024α 1  D1КВт1Rlα2  0.711α 2  D3 D2 13R1λ1 ln    1.613  102  λст  D1 КВт D3 1R1λ2  ln    5.862  λабс  D2 КВтπ  tж1  tж2ql  83.824Rlα1  Rlα2  R1λ1  R1λ2КВтВтмРасчет температуры изоляции на внешней стороне (tcт3)пр4 почетвертому приближению:ql Rlα2tст3пр4  tж2  46.963 °Сπ(tcт3)пр4 - tст3 = | 1.037| > 0.1, повторяем расчет при новых значениях:tст1  tж1 ql Rlα1 203.361π°СqlD3  0.154α2 π tст3  tж2мПятое приближение:13 μж1 Nuж1  0.023 Reж1 Prж1  μст1 0.8α1  Nuж1λж1D1 1.044  100.143 60.871Вт2м КОпределение среднего коэффициента теплоотдачи α2 от слоя изоляциик воздуху:3g βж2  tст3  tж2 D38Grж2  1.461  10vж20.25  50.297Nuж2  0.5 Grж2 Prж2α2 Nuж2  λж2D3 8.759Вт2м КОпределение линейной плотности теплового потока через трубу сизоляцией:1Rlα1  0.024α 1  D1КВт1Rlα2  0.74α 2  D3КВт D2 13R1λ1 ln    1.613  102  λст  D1 КВт D3 1R1λ2  ln    5.6092  λабс  D2 КВтπ  tж1  tж2ql  86.746Rlα1  Rlα2  R1λ1  R1λ2ВтмРасчет температуры изоляции на внешней стороне (tcт3)пр5 по пятомуприближению:tст3пр5 ql Rlα2 tж2  48.424π(tcт3)пр5 - tст3 = | 0.424| > 0.1, повторяем расчет при новыхзначениях:tст1  tж1 ql Rlα1 203.339 °СπqlD3  0.158α2 π tст3  tж2мШестое приближение:13 μж1 Nuж1  0.023 Reж1 Prж1  μст1 0.8α1  Nuж1λж1D1 1.044  1030.14 60.871Вт2м КОпределение среднего коэффициента теплоотдачи α2 от слоя изоляциик воздуху:3g βж2  tст3  tж2 D38Grж2  1.555  10vж20.25  51.094Nuж2  0.5 Grж2 Prж2α2 Nuж2  λж2D3Вт 8.7142м КОпределение линейной плотности теплового потока через трубу сизоляцией:1Rlα1  0.024α 1  D1КВт1Rlα2  0.728α 2  D3КВт D2 13R1λ1 ln    1.613  102  λст  D1  D3 1R1λ2  ln    5.7082  λабс  D2 КВтКВтπ  tж1  tж2ql  85.574Rlα1  Rlα2  R1λ1  R1λ2ВтмРасчет температуры изоляции на внешней стороне (tcт3)пр6 по шестомуприближению:tст3пр6 ql Rlα2 tж2  47.833 °Сπ(tcт3)пр5 - tст3 = | 0.167| > 0.1, повторяем расчет при новыхзначениях:ql Rlα1tст1  tж1  203.348 °СπqlD3  0.156α2 π tст3  tж2мСедьмое приближение:13 μж1 Nuж1  0.023 Reж1 Prж1  μст1 0.8α1  Nuж1λж1D1 1.044  1030.14 60.871Вт2м КОпределение среднего коэффициента теплоотдачи α2 от слоя изоляциик воздуху:3g βж2  tст3  tж2 D38Grж2  1.517  10vж20.25  50.774Nuж2  0.5 Grж2 Prж2α2 Nuж2  λж2D3 8.732Вт2м КОпределение линейной плотности теплового потока через трубу сизоляцией:1Rlα1  0.024α 1  D1КВт1Rlα2  0.733α 2  D3КВт D2 13R1λ1 ln    1.613  102  λст  D1  D3 1R1λ2  ln    5.6682  λабс  D2 КВтКВтπ  tж1  tж2ql  86.038Rlα1  Rlα2  R1λ1  R1λ2ВтмРасчет температуры изоляции на внешней стороне (tcт3)пр7 по первомуприближению:ql Rlα2 tж2  48.067 °Cπ(tcт3)пр5 - tст3 = | 0.067| < 0.1, полученная разность удовлетворяетзаданной точности вычислений.tст3пр7 Рассчитываем величины:ql Rlα1tст1  tж1  203.344πqlD3  0.157α2 π tст3  tж2qlk1  0.156π  tж1  tж2tст2  tст1 ql  R1λ1 203.3π°СмВ мК°СОценка целесообразности применения асбеста:Dкр.из 2 λабсα2 0.024мD2  0.047 м следовательно использование асбеста рационально.Рассмотрим другие материалы:стекловатаВ мКλств  0.047Dкр.из.ств 2 λствα2 0.011мминеральная ватаλмв  0.075Dкр.из.мв В мК2 λмвα2 0.017м.

Характеристики

Тип файла PDF

PDF-формат наиболее широко используется для просмотра любого типа файлов на любом устройстве. В него можно сохранить документ, таблицы, презентацию, текст, чертежи, вычисления, графики и всё остальное, что можно показать на экране любого устройства. Именно его лучше всего использовать для печати.

Например, если Вам нужно распечатать чертёж из автокада, Вы сохраните чертёж на флешку, но будет ли автокад в пункте печати? А если будет, то нужная версия с нужными библиотеками? Именно для этого и нужен формат PDF - в нём точно будет показано верно вне зависимости от того, в какой программе создали PDF-файл и есть ли нужная программа для его просмотра.

Список файлов домашнего задания