Dip_vil (741178), страница 12

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 12)

m 2

Принят типовой метантенк:

• полезный объем одного резервуара 500 м³,

• диаметр D = 10 м,

• высота верхнего конуса h_в.к = 1.45 м,

• высота нижнего конуса h_н.к = 1.7 м,

• высота цилиндрической части h_ц = 5 м,

• строительная высота метантенка H_стр = 8.15 м.

Распад беззольного вещества осадка, загруженного в метантенк:

Y = a - n * D = 49.3 - 0.17 * 10 = 47.6 %, (3.87)

где a - предел сбраживания осадка, %:

44 * И_без + 53 * Q_без 44 * 1.4 + 53 * 2

a =  =  = 49.3 %; (3.88)

M_без 3.4

n - экспериментальный коэффициент, зависящий от влажности осадка и температурного режима сбраживания, принимаемый по табл. 61 [1].

Объем метана, образующегося в метантенке при сбраживании осадка:

Y * M_безз 47.6 * 3400

W_г =  =  = 1618 м³, (3.89)

100 * г 100 * 1

где г - плотность газа г = 1 кг/м³,

Потребная площадь газосборной горловины:

W_г 1618

F_г =  =  = 1.16 м², (3.90)

m * 700 2 * 700

где 700 м³/м² в сутки - допустимый выход газа в метрах кубических на 1 м² площади газосборной горловины в сутки.

Диаметр газосборной горловины:

_______ ________

/ 4 * F_г. / 4 * 1.16

D_г = /  = /  = 1.22 м. (3.91)

   3.14

Потребный объем мокрых газгольдеров, предусмотренных для сбора и хранения газа, а также для выравнивания давления в газовой сети.

t * W_г 2 * 1618

W_гг =  =  = 67.4 м³, (3.92)

m_г * 24 2 * 24

где t - время хранения газа в мокрых газгольдерах, ч;

m_г - число принятых газгольдеров.

По найденному объему одного газгольдера W_гг подобран типовой газгольдер 7-07-01/66 объемом 100 м³ с размерами: внутренний диаметр резервуара D_р = 7400 мм; внутренний диаметр колокола D_к = 6600 мм; высота газгольдера H = 7450 мм; высота резервуара H_р = 3450 мм; высота колокола H_к = 3400 мм.

3.5.11. Расчет центрифуги.

Центрифуги предназначены для обезвоживания осадка после осветлителей-перегнивателей и метантенка. Количество осадка, поступающего в центрифуги:

M_сух * 1000 4.9 * 1000

W_ц =  =  = 8.5 м³/ч, (3.93)

24 *  * T 24 * 1.5 * 16

Согласно [1] принимаем 1 рабочую и 1 резервную центрифуги после метантенка (количество осадка = 8.5 м³/ч).

Принимаем к установке центрифуги типа ОГШ - 50К - 4 с основными расчетными параметрами:

1. Расчет иловых площадок-уплотнителей.

В соответствии с [1], вместе с механическим обезвоживанием в проекте предусмотрены аварийные иловые площадки-уплотнители в объеме 20% годового количества осадка. Схема иловых площадок-уплотнителей представлена на рис.3.10. Согласно табл. 64 [1] нагрузка на иловые площадки-уплотнители равна h=1.0 м³/м² в год.

Полезная площадь площадок-уплотнителей в м2 определена по формуле:

365 * M_общ 365 * 113

F_п = 0.2 *  = 0.2 *  = 8775.5 м² (3.92)

h * K 1 * 0.94

где K - климатический коэффициент, принимаемый по карте изолиний, приведенной на черт.3.[1].

По табл.3 [13] принимаем число карт площадок-уплотнителей:

F_п 8775.5

n =  =  = 8 карт, (3.93)

f_к 1188

с размерами b = 18 м, l = 66 м, H_стр = 2.4 м.

1. Расчет сооружений доочистки биологически очищенных сточных вод.

В качестве реконструкции очистной станции предложен блок доочистки сточных вод.

Доочистка биологически очищенных сточных вод ведется по следующей схеме:

промывка

РОВ НС Б.СЕТКИ ФИЛЬТРЫ СМ

Р1 НС с

промыв. б

р

.

Р2 в

сбр. вода.

рис.3.11. Схема доочистки биологически очищенных сточных вод

3.5.13.1. Расчет барабанных сеток.

Барабанные сетки типа БСБ с бактерицидными лампами используют в схемах доочистки перед фильтрами с зернистой загрузкой для выделения из воды крупных примесей, не оседающих во вторичных отстойниках, с целью защиты фильтровальных сооружений от засорения и для обеспечения нормальной работы фильтров. Исходя из производительности станции Q = 1803.2 м³/ч, принимаем четыре рабочие и одну резервную барабанные сетки производительностью 0.55 тыс.м³/ч: типоразмер 1.52.8, число поясов барабана = 3, длинаширинавысота = 452518502750 мм.

Расход промывной воды составляет 0.5% расчетной производительности, т.е. 2.5 л/с. Промывная вода отводится в голову сооружений перед первичными отстойниками.

1. Расчет скорых безнапорных фильтров с двухслойной загрузкой.

Для глубокой очистки сточных вод (до 5 мг/л), согласно [1], принимаются двухслойные фильтры с подачей воды сверху-вниз. Загрузка состоит из антрацита (верхний слой) и кварцевого песка (нижний слой). Поддерживающим слоем служит гравий.

В соответствии с [1] фильтры загружаются:

• антрацитом с крупностью зерен 0.8...1.8 мм и толщиной слоя 0.4 м;

• кварцем с крупностью зерен 0.5...1.2 мм и толщиной слоя 0.6 м;

• гравием с крупностью зерен 2.0...32.0 мм и толщиной слоя 0.6 м.

Общая толщина всей загрузки фильтра H составит 1.6 м. Высота слоя воды над поверхностью загрузки принимается h = 2.5 м > 2 м.

1. Определение размеров фильтра.

Полная (полезная) производительность фильтровальной станции Q_сут = 38083.6 м³/сут, или Q_час = 1803.2 м³/ч, или q_сек = 500.88 л/с.

Суммарная площадь фильтров с двухслойной загрузкой при продолжительности работы станции T = 24 ч, скорости при нормальном режиме V_р.н. = 8 м/с, интенсивности промывки w = 14 л/(с*м²), продолжительность этапа промывки t₁ = 0.12 ч, время простоя фильтра в связи с промывкой t₂ = 0.33 ч, число промывок фильтра в сутки n = 2:

Q_сут

F =  = (3.94)

T * V_рн - 3.6 * w * n * t₁ - n * t₂ * V_рн

38083.6

=  = 218.1 м².

24 * 8 - 3.6 * 14 * 2 * 0.12 - 2 * 0.33 * 8

Количество фильтров должно быть:

__ _____

N = 0.5 * F = 0.5 * 218.1 = 8 шт. (3.95)

Площадь одного фильтра 218.1/8 = 27.3 м² с размером в плане 5.25.25 м.

Скорость фильтрования при форсированном режиме составит:

N 8

V_р.ф. = V_р.н *  = 8 *  = 9.14 м/ч,

N - N₁ 8 - 1

что удовлетворяет требованиям [1] (здесь N₁ - количество фильтров, находящихся в ремонте).

1. Расчет распределительной системы фильтра.

Расход промывной воды, поступающей в распределительную систему, при интенсивности промывки w = 14 л/(с*м²):

q_пр = f * w = 27.3 * 14 = 382 л/с. (3.96)

Диаметр коллектора распределительной системы принят d_кол = 600 мм, скорость движения промывной воды V_кол = 1.2 м (рекомендуемая скорость 1.0...1.2 м/с).

При размере фильтра в плане 5.25.25 м длина одного ответвления составит:

l_отв = (5.4 - D_кол)/2 = (5.4 - 0.63)/2 = 2.39 м (3.97)

где D_кол = 630 мм - наружный диаметр коллектора (по ГОСТ 10704 - 76 и ГОСТ 8696 - 74)

Количество ответвлений на каждом фильтре при шаге оси ответвлений z = 0.22 м составит: n_отв = (5.20/0.22)*2 = 48 шт. Ответвления размещаем по 24 шт. с каждой стороны коллектора.

Диаметр стальных труб ответвлений принимаем d_отв = 80 мм (ГОСТ 3262-75), тогда скорость входа промывной воды составит - (при расходе 382/48 = 7.96 л/с) V = 1.6 м/с.

В нижней части ответвлений под углом 60 к вертикали предусматриваются отверстия диаметром 10..14 мм. Принимаем отверстия d = 14 мм площадью каждое f_отв = 1.54 см². Отношение площади всех отверстий на ответвлениях распределительной системы к площади фильтра принимаем 0.25...0.3%. Тогда

f_отв = 0.25 * 27.3/100 = 0.0683 м² или 683 см².

Общее количество отверстий в распределительной системе каждого фильтра n₀ = f_отв/f₀ = 683/1.54 = 444 шт.

В каждом фильтре имеется по 40 ответвлений. Тогда количество отверстий на каждом ответвлении 444/48 = 10 шт. Шаг оси отверстий e₀ = 2.39/10 = 0.24 м = 240 мм.

1. Расчет устройств для сбора и отвода воды при промывке фильтра.

При расходе промывной воды на один фильтр q_пр = 382 л/с и количестве желобов n_ж = 3 расход воды, приходящейся на один желоб, составит q_ж = 382/3 = 127.3 л/с = 0.13 м³/с. Расстояние между осями желобов e_ж = 5.25/3 = 1.75 м (должно быть не более 2.2).

Ширину желоба с треугольным основанием определяем по формуле:

₅ ____ ₅ _________

B = K * q²/b³ = 1.75 * 0.13²/2.57³ = 0.44 м. (3.98)

где b = 1.57 + a, a = 1.0...1.5;

K - коэффициент, принимаемый равным 2.1 для пятиугольных желобов.

Высота желоба h₁ = 0.5 * B = 0.22 м, а с учетом толщины стенки полная его высота будет 0.22 + 0.08 = 0.3 м; скорость движения воды в желобе V = 0.56 м/с.

Высота кромки желоба над поверхностью загрузки:

H * e 1.0 * 50

h_ж =  + 0.3 =  + 0.3 = 0.8 м, (3.99)

100 100

где H - высота фильтрующего слоя, м;

e - относительное расширение фильтрующей загрузки, %.

1. Расчет сборного канала.

Загрязненная промывная вода из желобов скорого фильтра свободно изливается в сборный канал. Поскольку фильтр имеет площадь f = 17.3 м² < 40 м², он устроен с боковым сборным каналом. Расстояние от дна желоба до дна бокового сборного канала должно быть не менее:

₃ __________ ₃ ______________

H_кан=1.73 * q_пр²/(g*b_кан²) + 0.2=1.73 * 0.382²/(9.81*0.7²) + 0.2=0.74м. (3.100)

где q_кан - расход воды в канале, м³/с;

b_кан - минимально допустимая ширина канала, принимается равной 0.7 м.

Скорость течения воды в конце сборного канала при размерах поперечного сечения f_кан = 0.5 * 1.0 = 0.5 м² составит V_кан=q_кан/f_кан = 0.382/0.5 = 0.764 м/с.

Высота фильтра составит:

H = h_пс + h_ф + h_воды + h_б = 0.6 + 1 + 2.5 + 0.5 = 4.6 м (3.101)

1. Резервуар очищенной воды.

Принимаем два круглых в плане резервуара D = 18 м и глубиной H = 4.5 м, объемом 1145 м³.

1. Подбор насосов.

Для подачи воды из РОВ применяются 3 рабочих насоса марки Д630-90 и один резервный.

Характеристики

Список файлов реферата