146318 (729535), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

t₁ = h₁ / i₁ = 5 / 1 = 5 мм.

3.2.2.2. Назначение подачи.

Подачу при черновом фрезеровании выбираем из таблиц 8 и 9. Для торцовых фрез с пластинами из твёрдого сплава (табл. 8) с мощностью станка > 10 кВт при несимметричном встречном фрезеровании для пластинки Т5К10 подача на зуб находится в пределах S_z1 = 0,32…0,40 мм/зуб. Принимаем меньшую величину для гарантированного обеспечения условия по мощности на шпинделе S_z1 = 0,32 мм/зуб, подача на оборот составит . S_о1 = S_z1 • z =0,32 • 12 = 3,84 мм/об.

Подачу при чистовом фрезеровании выбираем по таблице 10. Для торцовых фрез с пластинами из твёрдого сплава (часть Б) с материалом, имеющим σ_в ≥ 700 МПа с шероховатостью обработанной поверхности R_a = 0,8 мкм с углом ₁ = 5⁰ подача на оборот фрезы находится в пределах S_о2 = 0,30…0,20 мм/об. Принимаем большую величину для повышения производительности процесса S_о2 = 0,30 мм/об. При этом подача не зуб составит

S_z2 = S_о2 / z = 0,30 / 12 = 0,025 мм/зуб.

3.2.2.3. Определение скорости резания.

Скорость резания определяем по формуле:

З
начения коэффициента C_v и показателей степени определяем по таблице 11. Для чернового и чистового фрезерования конструкционной углеродистой стали с σ_в ≥ 750 МПа с применением твёрдосплавных пластин:

C_v = 332, q = 0,2; m = 0,2; x = 0,1; y = 0,4; u = 0,2; p = 0.

Принимаем Т = 180 мин, п. 2.4 таблица 1.

Общий поправочный коэффициент

Kv = K_v • K_пv • K_иv • K_v

Кv находим по таблице 12 для обработки стали. Расчётная формула К_v = К_г • (750/_в)^nv. По таблице 13 находим для обработки стали углеродистой с σ_в > 550 МПа для материала инструмента из твёрдого сплава К_г = 1, n_v = 1. Тогда К_v1,2 = 1 • (750/800)^1,0 = 0,938.

K_v находим по таблице 2.2.4. - 2 для чернового фрезерования при  = 45^о K_v1 = 1,1; для чистового фрезерования при  = 60^о K_v2 = 1,0.

K_пv находим по таблице 14 для обработки при черновом фрезеровании - поковки K_пv1 = 0,8, при чистовом фрезеровании - без корки K_пv2 = 1.

Kиv находим по таблице 15 для обработки стали конструкционной фрезой с пластинками из твёрдого сплава Т5К10 при черновом фрезеровании K_иv1 = 0,65, с пластинками из твёрдого сплава Т15К6 при чистовом фрезеровании K_иv2 = 1.

Общий поправочный коэффициент для чернового фрезерования равен

K_v1 = 0,938 • 1,1 • 0,8 • 0,65 = 0,535.

Общий поправочный коэффициент для чернового фрезерования равен

K_v2 = 0,938 • 1,0 • 1,0 • 1,0 = 0,938.

Скорость резания при черновом фрезеровании равна

С
корость резания при чистовом фрезеровании равна:

Р
асчетное число оборотов фрезы определяем для чернового и чистового фрезерования по выражению

3.2.2.4. Уточнение режимов резания

По паспорту станка 6Р13 уточняем возможную настройку числа оборотов фрезы и находим фактические значения для черновой обработки n_ф1 = 200 мин^-1, для чистовой обработки n_ф2 = 1050 мин^-1, т.е. выбираем ближайшие наименьшие значения от расчётных. В результате этого изменится и фактическая скорость резания, которая составит при черновой обработке

v_ф1 = πDn/1000 = 3,14 • 125 • 200/1000 = 78,50 м/мин ,

а при чистовой обработке

v_ф2 = πDn/1000 = 3,14 • 125 • 1050/1000 = 412,12 м/мин .

Для уточнения величин подач необходимо рассчитать скорость движения подачи v_S по величине подачи на зуб и на оборот

v_S = S_o • n = S_z • z • n;

v_S1 = 0,32 • 12 • 200 = 768 мм/мин ; v_S2 = 0,3 • 1050 = 315 мм/мин.

По паспорту станка находим возможную настройку на скорость движения подачи, выбирая ближайшие наименьшие значения, v_S1 = 800 мм/мин, поскольку эта величина только на 4,17% выше расчётной и v_S2 = 315 мм/мин. Исходя из принятых величин уточняем значения подач на зуб и на оборот

S_oф1 = 800 / 200 = 4 мм/об; S_zф1 = 4 / 12 = 0,333 мм/зуб;

S_oф2 = 315 / 1050 = 0,3 мм/об; S_zф2 = 0,3 / 12 = 0,025 мм/зуб;

3.2.3. Проверка выбранного режима резания

Выбранный режим резания проверяем по характеристикам станка: мощности на шпинделе станка и максимально допустимому усилию, прилагаемому к механизму подачи. Поскольку нагрузки на станок при черновой обработке значительно выше, чем при чистовой, проверку выбранного режима резания проводим для чернового фрезерования.

Мощность, затрачиваемая на резание, должна быть меньше или равна мощности на шпинделе : N_р  N_шп.

Мощность на шпинделе

N_шп = N_э •  = 11 • 0,8 = 8,8 кВт.

М
ощность резания при черновом фрезеровании определится по формуле

Крутящий момент определится по формуле

Г
лавная составляющая силы резания определяется по формуле

З
начение коэффициента Ср и показателей степеней x, y, u, q, w находим по таблице 16: Ср = 825; x = 1,0; y = 0,75; u = 1,1; q = 1,3; w = 0,2. При затуплении фрезы до допустимой величины сила резания возрастает по стали с σв > 600 МПа в 1,3…1,4 раза. Принимаем увеличение в 1,3 раза.

Общий поправочный коэффициент K_р = K_р • K_vр • K_р • K_р .

К_р определяем по таблице 17 для обработки конструкционных углеродистых и легированных сталей К_р = ( _в/750 )^np, показатель степени n_p = 0,3 , тогда К_р = ( 800/750 )0,3 = 1,02.

K_vр определяем по таблице 18 для черновой обработки при скорости резания до 100 м/мин при отрицательных значениях переднего угла K_vр1 = 1, для чистовой обработки при скорости резания до 600 м/мин K_vр2 = 0,71.

K_р и K_р определяем по таблице 19. При  = -5^о Kр = 1,20 и при  = 45о K_р1 = 1,06, при  = 60^о K_р2 = 1,0.

Величина общего поправочного коэффициента составит

К_р1 = 1,02 • 1 • 1,20 • 1,06 = 1,297; К_р2 = 1,02 • 0,71 • 1,20 • 1,0 = 0,869

Г

лавная составляющая силы резания при черновом фрезеровании составит

Крутящий момент определится как

М
ощность резания при черновом фрезеровании определится как

У
словие правильности выбора режима резания по мощности привода N_р  N_шп не соблюдается, поскольку 48,51  8,8, это означает, что выбранный режим резания не может быть осуществлен на данном станке.

Наиболее эффективно снижение мощности резания за счёт уменьшения скорости резания, а также уменьшения подачи на зуб. Мощность резания необходимо уменьшить в 5,5 раза, для этого скорость резания уменьшим за счёт уменьшения числа оборотов фрезы с 200 до 40 об/мин с 78,5 м/мин до 14,26 м/мин. Скорость движения подачи при этом снизится с 768 мм/мин до v_S1 = 0,32 • 12 • 40 = 153,6 мм/мин. Поскольку изменение глубины резания приведёт к необходимости проведения второго рабочего хода, изменим величину скорости движения подачи до 125 мм/мин (таблица 20), при этом подача на зуб фрезы составит S_z1 = 125/12 • 40 = 0,26 мм/зуб.

Подставив новое значение подачи на зуб в формулу расчёта главной составляющей силы резания получим P_z1 = 31405,6 Н, крутящий момент станет равным М_кр1 = 1960,3 Нм, мощность резания N_р1 = 8,04 кВт, что удовлетворяет требованиям по мощности привода.

Вторым условием является то, что горизонтальная составляющая силы резания (усилие подачи) должна быть меньше (или равна) наибольшей силы, допускаемой механизмом продольной подачи станка: Р_г  Р_доп.

Для станка 6Р13 Р_доп = 15000 Н.

Горизонтальная составляющая силы резания Рг при условии несимметричного встречного чернового фрезерования

Р_г = 0,6 • Р_z1 = 0,6 • 31364,3 = 18818,58 Н.

Так как условие Р_г  Р_доп не соблюдается (18818,58  15000 ), выбранный режим резания не удовлетворяет условию прочности механизма продольной подачи станка. Для снижения горизонтальной составляющей силы резания необходимо уменьшить подачу на зуб фрезы. Представим формулу расчёта главной составляющей силы резания в виде

Н
аибольшее допустимое механизмом подачи значение главной составляющей силы резания должно быть не больше P_z1  P_доп / 0,6 ≤ 15000 / 0,6 ≤ 25000 Н. Из этого условия находим S_z1

П
о вновь выбранному значению S_z1 определяем v_s1 = 0,192 • 12 • 40 = 92,16 мм/мин, ближайшее меньшее значение на станке v_s1 = 80 мм/мин. Фактическая подача на оборот фрезы составит S_oф = 2 мм/об, фактическая подача на зуб фрезы составит S_zф = 0,167 мм/зуб.

В связи с многократным превышением показателей первого расчёта над допустимыми необходимо провести проверку правильности выбора режима резания при чистовом переходе.

Г
лавная составляющая силы резания при чистовой обработке значительно ниже допустимых величин, в связи с чем корректировать расчёт не требуется.

Окончательно данные расчёта сведены в таблице

Таким образом станок налаживается по следующим величинам:

Характеристики

Список файлов реферата