Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Таблица 2.2

Двухступенчатые редукторы

Рис. 2.2 График для определения U_т.

Таблица 2.3

Трёхступенчатые редукторы

Рис. 2.3 График для определения U_т и U_п трёхступенчатых редукторов.

Рис. 2.4 График для нахождения .

2.3 Определение чисел оборотов и моментов на валах

При известных передаточных числах ступеней число оборотов определяется по формулам:

; ; … (2.4)

где U₁, U₂, U₃ - передаточные числа ступеней редуктора (привода).

Вращающие моменты на валах рассчитывается как

Нм (2.5)

где N_i - мощность на соответствующем валу, найденная с учётом К.П.Д. элементов привода, Вт; например: , где _1-2 - К.П.Д., учитывающий потери мощности на участке от первого вала до второго; - угловая скорость вала, с^-1.

Без учёта К.П.Д. элементов привода моменты могут быть определены по формулам:

, … (2.6)

3. МАТЕРИАЛЫ И ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ

3.1 Материалы зубчатых передач

В зависимости от твёрдости рабочих поверхностей зубьев после термообработки зубчатые колёса можно условно разделить на две группы:

1). С твёрдостью £НВ 350 - нормализованные или улучшенные;

2). С твёрдостью >НВ 350 - объёмно- и поверхностно-закаленные, цементированные, нитроцементированные, цианированные, азотированные.

При твёрдости материала £НВ 350 чистовое нарезание зубьев можно производить после окончательной термообработки заготовки.

Зубчатые колёса с твёрдостью рабочих поверхностей зубьев >НВ 350 применяют в средне- и высоконагруженных передачах с целью уменьшения их габаритов.

Зубья, нарезанные до закалки, после закалки обычно шлифуют для устранения неточностей, обусловленных изменением их форм и размеров при закалке (коробление).

В правильно спроектированной зубчатой паре соотношение твёрдости рабочих поверхностей зубьев шестерни и колеса не может быть выбрано произвольно. Если твёрдость рабочих поверхностей зубьев колеса £НВ 350, то в целях выравнивания долговечности зубьев шестерни и колеса, ускорения их приработки и повышения сопротивляемости заеданию твёрдость поверхностей зубьев шестерни поверхностей зубьев шестерни всегда назначается больше твёрдости зубьев колеса. Для прямозубых колёс разность средних твёрдостей шестерни и колеса должна составлять не менее 2030 единиц Бринелля.

Для косозубых колёс твёрдость поверхностей зубьев шестерни желательна возможно большая. Чем она больше, тем больше несущая способность передачи по критерию контактной выносливости.

Для неприрабатывающихся зубчатых передач с твёрдостью рабочих поверхностей зубьев обоих зубчатых колёс НВ 45 обеспечивать разность твёрдостей зубьев шестерни и колеса не требуется.

В табл. 3.1 приведены значения механических характеристик и виды термообработки некоторых распространённых марок конструкционных сталей, используемых для изготовления зубчатых колёс, а также других деталей машин (валов, осей, звёздочек цепных передач, червяков, деталей муфт и т.п.). Как следует из этой таблицы, механические характеристики сталей зависят не только от химического состава и вида термообработки, но и от размеров характерного сечения заготовок D или S.

Таблица 3.1

Механические характеристики сталей

для изготовления зубчатых колёс

3.2 Допускаемые контактные напряжения

Допускаемые напряжения для расчёта передачи на контактную выносливость определяют по зависимости, соответствующей ГОСТ 21354-75.

, Мпа (3.1)

_нlimв - предел контактной выносливости поверхности зубьев, соответствующий базовому числу циклов перемены напряжений (см. табл. 3.2); S_н - коэффициент безопасности, принимают по табл. 3.2; N_но - базовое число циклов перемены напряжений, соответствующее длительному пределу выносливости (см. рис 3.1); N_не - эквивалентное число циклов перемены напряжений при расчёте на контактную выносливость.

Таблица 3.2

Длительные пределы выносливости _нlimв и _Flimв,

коэффициенты безопасности S_н и S_F,

_{максимальные допускаемые напряжения []нmax и []}Fmax

Термообработка	Твёрдость зубьев		Группа сталей	нlimв, МПа	Sн	Flimв, МПа	SF	[]нmax, МПа	[]Fmax, МПа
	на поверхности	в сердцевине
Нормализация, улучшение	менее НВ 350		40,45, 40Х,40ХН, 45 ХЦ, 35 ХМ и др.	2ННВ+70	1,1	1,8ННВ	1,75	2,8 т	2,74ННВ
Объёмная закалка	HRC 4555		40Х, 40ХН, 45ХЦ, 35ХМ и др.	18НHRC+150		550			1400
Закалка ТВЧ по всему контуру (модуль m3 мм)	HRC 5663 HRC 4555	HRC 2535	55ПП, У8, 35ХМА, 40Х, 40ХН и др.	17НHRC+200	1,2	900 650	1,75	40НHRC	1260
Закалка ТВЧ сквозная с охватом впадины (модуль m<3 мм)	HRC 4555	—	30ХМ, 40Х, 40ХН и др.			550			1430
Азотирование	HRC 5059	HRC 2440	35ХЮА, 38ХМЮА, 40Х, 40ХФА, 40ХНМА и др.	1050		12НHRC+30	1,75	40НHRC 30НHRC	1000
Цементация и закалка	HRC 5662	HRC 3045	Цементируемые стали всех марок	23НHRC		750	1,55	40НHRC	1200

Примечания: 1). Значения _нlimв и _Flimв, []_нmax и []_Fmax определяют по средней твёрдостью зубьев;

2). Для передач, выход из строя которых связан с тяжёлыми последствиями, значения коэффициентов безопасности следует увеличить до S_н=1,25 и S_F=1,35 соответственно;

Характеристики

Список файлов реферата