109624 (708452), страница 9

Величины

ЭДС якоря

05 Е

08 Е

10 Е

11 Е

12 Е

13 Е

Магнитный поток

Ф10^-3 Вб

0538

0771

1028

1130

1234

1336

Магнитная индукция В_ Тл

0235

0337

045

0494

0539

0584

Магнитная индукция В_z Тл

0924

1326

177

1945

2124

2300

Магнитная индукция В_aТл

0842

1207

161

1770

1930

2090

Магнитная индукция В_пл Тл

0741

1062

1416

1557

1700

1840

Магнитная индукция В_с Тл

0732

1048

1398

1537

1678

1817

МДС элементов

AW_  А

180

270

360

396

420

468

AW_z  А

642

1122

3093

5522

11444

31680

AW_a  А

337

648

1958

4224

8985

19135

AW_пл А

327

619

1248

2034

3450

7920

AW_с А

1220

2314

4560

6930

12200

26450

AW_  А

20526

3170

46860

58310

78075

1320

№

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая

информация

Результаты расчёта

105

Ток возбуждения

Разд.1 п.2

_в 10 _а =01  0382= 00382 А

№

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая

информация

Результаты расчёта

106

Число витков обмотки возбуждения на полюс

(6.1)

W_в = 4563(200382)= 59725,

принимаем W_в =5970

107

Номинальный момент генератора

(6.3)

М_н = 955  803000= 0255 Нм

108

Сечение провода обмотки возбуждения (предварительно)

Табл.4

Плотность тока возбуждения (табл.4)

j_в = 4510⁶ А/м²

q_в = 00382/(4510⁶) = 0008510^-6 м²

Выбираем провод ПЭТВ-1

d_в = 0106 мм q_в = 000882  10^-6 м²

d_в.из = 01210^-3 м

109

Требуемая площадь для размещения обмотки возбуждения

(6.8)

110

Фактическая площадь окна

Разд.6 п.37

S_в = 115  1048  10^-6 =1205  10^-6 м²

111

Высота катушки возбуждения

По эскизу магнитной системы

h_кв = 0012 м

112

Ширина стороны катушки

Разд.6 п.37

b_кв = 120510^-6/0012= 001 м.

Катушка полностью размещается в окне между станиной и полюсным наконечником

113

Ширина катушки возбуждения

Разд.6 п.37

b_в =0015 + (004080015)/2 = 0028 м

114

Средняя длина витка катушки возбуждения

По эскизу расположения катушки возбуждения

l_в = 2(0056 + 0028 + 2 001)= 0208 м

115

Сопротивление обмотки возбуждения

(6.5)

116

Реальный ток возбуждения

Разд.6 п.40

_в = 230 / 6027 = 003816 А,

реальная величина тока равна ранее принятой

117

Реальная величина плотности тока в обмотке возбуждения

Из (6.2)

 что меньше допустимого

№

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая

информация

Результаты расчёта

118

Потери в обмотке якоря

(7.1)

Р_ма = 0382²907= 1323 Вт

119

Потери в обмотке возбуждения

(7.2)

Р_в = 0 03816²  6027= 8 78 Вт

120

Потери в щётках

(7.4)

Р_щ = 25  0382 = 0955 Вт

121

Удельнные потери в стали

Для стали 2012 удельные потери

Р_10/50 =29 Вт/кг

122

Масса магнитопровода ярма якоря

(7.5)

G_a= 7800314(004  20011)²0056/4= = 0111 кг

123

Потери в стали ярма якоря

(7.7)

Р_ст.а= 2329161²0111= 192 Вт

124

Масса зубцов якоря

(7.6)

G_z = 7800160011000210056=

= 0161 кг

125

Потери в стали зубцов

(7.8)

Р_ст.z = 2329177²0161= 3364 Вт

126

Потери в стали

(7.9)

Р_ст = 192 + 336 = 528 Вт

127

Потери от трения щёток

(7.10)

Р_щ.тр = 20254010⁴4010^-636 =

= 288 Вт

128

Масса якоря с коллектором

(7.12)

G_а.к = 314(7800004²0056 +

+8900  00229² 0014) / 4 =06 кг

129

Потери на тре-ние в подшип-никах

(7.11)

Р_п.тр = 3006300010^-3 =54 Вт

130

Потери на трение о воздух

(7.13)

Р_в.тр = 2004³3000³005610^-6=

= 0193 Вт

131

Полные механи-ческие потери

(7.15)

Р_мех =288 + 54 + 0193= 847 Вт

132

Полные потери генератора

(7.16)

Р_ = 115(13,23 +8,78 + 0,955 +5,28 +

+ 847) = 42,2 Вт

133

Ток генератора

Разд.7 п.46

= 0382  00382= 0344 А

134

КПД генератора

(7.18)

№

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая

информация

Результаты расчёта

135

Результирующий коэффициент теплоотдачи наружной поверхности якоря

(8.2)

_а =18(1+016283) = 303 Вт/(Км²)

№

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая

информация

Результаты расчёта

136

Коэффициент увеличения теплового сопротивления проводника

(8.5)

137

Число проводников по средней ширине паза якоря



принимаем m_а = 14

138

Эквивалентная междувитковая изоляция

(8.4)

139

Общая толщина изоляции от меди до стенки паза

(8.3)

 = (02 + 0276)10^-3 = 047610^-3м

140

Коэффициент теплопроводности междувитковой и пазовой изоляции

Разд.8 п.49

 = 0125 Вт/(мК)

141

Периметр паза

П =20011+ 000464+ 000178 =

= 28410^-3 м

142

Удельные потери в меди якоря

(8.6)

143

Удельные потери в стали якоря

(8.7)

144

Удельные потери трения о воздух

(8.8)

145

Ширина вершины зубца якоря

(3.22)

146

Среднее превышение температуры обмотки якоря

(8.1)

147

Коэффициент теплоотдачи коллектора

Разд. 8 п.50

_К= 50 Вт/(Км²)

148

Полные потери на коллекторе

(8.9)

Р_к = 0955 + 288 = 3835 Вт

149

Поверхность охлаждения коллектора

(8.10)

S_к = 314  00299  0014 =13210^-3 м²

№

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая

информация

Результаты расчёта

150

Превышение температуры коллектора

(8.11)

151

Коэффициент теплоотдачи катушки возбуждения

Разд.8 п.51

^’_O = 28 Вт/(Км²)

152

Потери в одной катушке возбуждения

(8.12)

w_м.в = 878/2 =439 Вт

153

Поверхность охлаждения катушки возбуждения

(8.14)

S_в =(00408 + 0015 + 20015 + 8001)

0012 + (00408 + 0015 + 40010)

0012 = 000314 м²

154

Превышение температуры обмотки возбуждения

(8.15)

155

Температуры якоря коллектора и обмотки возбуждения не превышают допустимой для выбранного класса изоляции равной 90^о С