Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

1. Выбираем угол распыла для форсунки горючего 2α = 40˚.

2. Перепад давления на форсунке Г: ΔР_ф.гор.= 800000 Па

3. По графику (рис.5.6., [4]) находим А_г = 1; μ_ф.г.=0,44; φ_г = 0,66.

4. Определяем площадь сопла форсунки горючего

;

d_cф.г.= 2,76 мм r_c=1,38 мм

5)Примем число входных отверстий i=4 .

Rвх/ rc= 2,5; следовательно R вх= 2,5rc =3,45 мм

Находим

6) Определяем число Рейнольдса Re_вх и выбираем коэффициент трения

550186,9

-1,72

0,0192

7) Определяем эквивалентную геометрическую характеристику.

Аэ1= 0,986

Геометрическая характеристика с учетом вязкости отличается от расчетной идеальной менее чем на 5%, то найденные размеры форсунки принимаем действительными.

Окончательные размеры однокомпонентной центробежной форсунки горючего для пристеночного слоя:

Размеры	Мм
R k	3,84
h форсун	8,00
r c	1,28
r нар сопл	3,33
δ стенки	1,20
r вх	1,51
d вх	3,02
R вх	2,56

Расчет двухкомпонентной форсунки.

Рассчитаем сначала форсунку окислителя, находящуюся внутри форсунки окислителя.

1. Выбираем угол распыла для форсунки горючего 2α = 100˚.

2. Перепад давления на форсунке Г: ΔР_ф.гор.= 1500000 Па

3. По графику (рис.5.6., [4]) находим А_г = 4; μ_ф.г.=0,19; φ_г = 0,38.

4. Определяем площадь сопла форсунки окислителя

;

d_cф.ок.= 6,98 мм r_cг=3,49 мм.

Принимая толщину стенки 0,95мм, получаем наружный радиус сопла r_нг=4,44 мм

5)Примем число входных отверстий i=4 .

Rвх/ r_c= 2,25; следовательно R вх= 2,25r_c =7,85 мм

Находим

) Определяем число Рейнольдса Re_вх и выбираем коэффициент трения

992161,9

-1,75

0,018

7) Определяем эквивалентную геометрическую характеристику.

Аэ1= 3,83

Геометрическая характеристика с учетом вязкости отличается от расчетной идеальной менее чем на 5%, то найденные размеры форсунки принимаем действительными.

Размеры	мм
R k	10,41
h форсун	8,72
r c	4,36
r нар сопл	5,31
δ стенки	0,95
r вх	1,68
d вх	3,37
R вх	8,72

Теперь рассчитаем форсунку Горючего.

1. Выбираем угол распыла для форсунки горючего 2α = 115˚.

2. Перепад давления на форсунке Г: ΔР_ф.гор.= 800000 Па

3. По графику (рис.5.6., [4]) находим А_г = 6; μ_ф.г.=0,13; φ_г = 0,3.

4. Определяем площадь сопла форсунки Окислителя

;

5. Проверяем условие r_вг > r_нок:

мм

Т.к. 4,76>4,44 , то форсунка окислителя будет работать с расчетным коэффициентом расхода.

6. Примем число входных отверстий i=4 .

Rвх/ r_c= 1,85; следовательно R вх= 1,85r_c =10,52 мм

Находим

7. Определяем число Рейнольдса Re_вх и выбираем коэффициент трения

354316

-1,69

0,020

7) Определяем эквивалентную геометрическую характеристику.

Аэ1= 5,75

Геометрическая характеристика с учетом вязкости отличается от расчетной идеальной менее чем на 5%, то найденные размеры форсунки принимаем действительными.

Размеры	мм
R k	12,03
h форсун	10,07
r c	6,71
r нар сопл	8,51
δ стенки	2,00
r вх	1,96
d вх	3,92
R вх	10,07

9. Спецчасть работы - пироклапан отсечки окислителя.

Пироклапан предназначен для перекрытия линии подачи окислителя в камеру сгорания при выключении двигателя. Для срабатывания пироклапана применен пиропатрон ДП1А-3, устанавливаемый в гнездо угольника 2.

Материалы основных деталей пироклапана следующие:

• корпус 1 и клапан 5- алюминиевый сплав Д16;

• поршень 3- алюминиевый сплав АК8;

• чека 4- бронза БрАЖ-9;

• пружина 6- сталь 1Х18Н9Т;

Работа клапана отсечки окислителя.

В открытом положении ( до начала пуска, а также в процессе его работы) клапан 5 удерживается чекой 4. При подаче напряжения на пиропатрон происходит воспламенение его заряда; силой давления продуктов сгорания на поршень 3 срезается уплотнительный буртик чеки 4, которая выходит из зацепления с клапаном 5 и заклинивается по конусной поверхности в угольнике 2. Под действием силы пружины 6 и перепада давлений клапан 5 перемещается и заклинивается в седле, выполненном в выходном штуцере корпуса 1, прекращая доступ окислителя в камеру сгорания.

Расчет клапана отсечки окислителя.

На подвижную часть клапана действуют следующие силы:

1. Со стороны входа действует сила:

23589,3 Па

D- диаметр входа (выхода)

1. Со стороны выхода давление за клапаном:

22222,1 Па

d- диаметр поршня.

1. В газовой полости начальное давление р_гн создает:

67,3 Па

D₁- диаметр газовой полости между пирозарядом и поршнем

р_гн - примем равное нормальному атмосферному давлению ( ).

1. Под действием этих сил, уплотнительный буртик чеки должен выдержать приложенные нагрузки. Определим усилие на его срез:

3382214,8 Па

к_н- коэффициент запаса на непрорыв к_н=1,2…..2

- толщина срезаемого буртика.

1. Давление в газовой полости после сгорания заряда:

=5225104,2 Па

к_п - коэффициент запаса на прорыв, к_п=0,6….0,7

1. Из уравнения состояния , определяем массу заряда:

0,002248 кг = 2,25 гр.

V_г – объем газовой полости между пирозарядом и поршнем

z- массовая доля конденсата в ПС

- коэффициент, учитывающий теплоотвод в стенки, окружающую среду и т.д.

9. Расчет общей несущей способности оболочки камеры сгорания.

Несущая способность конструкции при пластичном состоянии представляет собой ее способность сопротивляться приложенным нагрузкам, с сохранением ее размеров и формы в допускаемых пределах.

Принимаются следующие допущения:

1. Материал оболочек упруго-пластичный, одинаково работает на сжатие и растяжение.

2. Оболочки цилиндрические, тонкие ( )

3. Связи оболочек абсолютно жесткие в радиальном направлении, их работой в продольном направлении пренебрегаем.

4. Влияние краевого эффекта на напряженное состояние оболочек не учитывается ( бесконечно длинная оболочка).

5. Давление газов в расчетном сечение считаются равно распределенным по периметру оболочки.

6. Температурное поле в оболочках осесеметрично. Температура определяется как среднее значение между температурами на внутренних и наружних поверхностях оболочки.

Исходные данные:

• Толщина стенки-

• Радиус камеры – R

R= 170 мм

• Температура стенки – t

t1=500 ⁰C

t2=100 ⁰C

1. Задаем Е_п в диапозоне

1. Находим приращение радиуса под действием нагрузки:

0,254
0,3175
0,635
0,9525
1,27
1,5875
1,905
2,2225
2,54
3,175

1= 2*10^-3* 127 = мм

2= 2,5*10^-3* 127= мм

3= 5*10^-3* 127= мм

4= 7,5*10^-3* 127= мм

5= 10*10^-3* 127= мм

6= 12,5*10^-3* 127= мм

7= 15*10^-3* 127= мм

Характеристики

Список файлов реферата