148398 (692331), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

ОУП, пост ЭЦ, тяговая подстанция ---20м.

Остановочный пункт, линейно-путевое здание ---5м. Релейный шкаф сигнальной установки автоблокировки или переездной сигнализации –3м

Строительная длина кабеля марки ТЗПАБп --- 425м.

Расчетная таблица кабелей ответвлений и вторичной коммутации.

Для перегона А-Б выбираем требуемую кабельную арматуру для каждого из ответвлений и вводов магистральных кабелей, составим ее спецификацию таблица №8.

1.7 Расчет влияний тяговой сети переменного тока на кабельную линию связи

Кабельные линии связи подвергаются опасным и мешающим магнитным влияниям тяговой сети переменного тока. Цель расчета этих влияний заключается в определении такой ширины сближения кабельной линии с тяговой сетью, при которой опасное напряжение, индуцируемое в жилах кабеля, не превышало бы допускаемого нормами значения 200 В, а результирующее напряжение шума – допускаемого значения 0,9 мВ.

Расчет опасных влияний тяговой сети переменного тока.

Опасные напряжения в жилах кабеля могут возникать при аварийном (замыкании тяговой сети на землю или рельсы) и вынужденном (отключении от контактной сети одной из тяговых подстанций) режимах работы тяговой сети. Однако в целях сокращения расчетов, в курсовом проекте произведен расчет опасных влияний лишь для вынужденного режима, когда тяговая подстанция отключена, на станции Д, и тяговая подстанция, расположенная на станции А, питает все плечо тяговой сети протяженностью А-Д.

Тяговая сеть переменного тока наводит напряжение во всех жилах кабеля, однако наибольшее напряжение возникает на жилах цепей связи тональной частоты, поскольку длина сближения их с контактной сетью, определяемая длиной усилительного участка низкочастотных цепей, является наибольшей.

Опасное напряжение U, индуктируемое на изолированном конце жилы кабеля при заземленном противоположном конце (в этом случае величина напряжения максимальна), определяется вольтах по формуле:

(1)

где - круговая частота влияющего тока частотой f=50 Гц ( = f=314 рад/с;

М – взаимная индуктивность между тяговой сетью и жилой кабеля при частоте 50 Гц, (Г/км) определяемая по формуле:

М= (2)

м - ширина сближения

См/м проводимость грунта

Sp=0,5 – коэффициент экранирования рельсов;

Sk=0,1 – коэффициент защитного действия оболочки кабеля на частоте 50 Гц;

lp=30 км – расчетная длина сближения кабельной цепи связи тональной частоты с тяговой сетью (соответствует расстоянию от начала цепи (ст.А) до ближайшего промежуточного усилителя тональной частоты);

- эквивалентный влияющий ток частотой 50 Гц, (А), определяемый при вынужденном режиме работы тяговой сети по формуле:

(3)

- результирующий нагрузочный ток расчетного плеча питания при вынужденном режиме работы тяговой сети, (А);

(4)

В – максимальная потеря напряжения в тяговой сети между подстанцией и максимально удаленным электровозом при lэ>30 км, (В)

Lэ=50 км – длина плеча питания тяговой сети при вынужденном режиме работы;

Rmс, Хmc – соответственно активное и реактивное сопротивление тяговой сети, Ом/км (величины Rmс и Хmc принимаются равными 0,12 и 0,48 Ом/км);

- коэффициент мощности электровоза, составляющий 0,8;

m – количество поездов, одновременно находящихся в пределах плеча питания тяговой сети при вынужденном режиме (принимаем для двух путной дороги m=12);

Кm – коэффициент, характеризующий уменьшение влияющего тока по сравнению с нагрузочным (I рез)

(5)

=0,9 км – расстояние от тяговой подстанции до начала цепи связи (соответствует расстоянию между тяговой подстанцией ст.А и ОУП).

Г/км

А

А

В

168.206 < 200 В – что удовлетворяет требованиям.

Расчет мешающих влияний на кабельные цепи связи.

Расчет мешающих влияний на кабельные цепи связи производится при нормальном режиме работы тяговой сети переменного тока.

Наиболее простым методом расчета мешающего напряжения является приближенный метод по одной (определяющей) гармонической составляющей переменного тягового тока, которая наводит в телефонных цепях тональной частоты наибольшее напряжение шума.

Частота определяющей гармоники fвл =1150 Гц, ее влияющий ток Iк=1,0 А.

При наличии в цепи избирательной связи промежуточных усилителей напряжение шума в этой цепи рассчитывается отдельно для каждого усилительного участка, а результирующее напряжение шума Uшр в начале цепи определяется по формуле;

(6)

где Uш – напряжение шума, наводимое на одном усилительном участке, мВ;

n- число усилительных участков цепи.

Напряжение шума, наводимое в двух проводной телефонной цепи на отдельном участке, определяется в мВ, следующим соотношением:

(7)

где - круговая частота определяющей k-й гармоники тягового тока, рад/c

рад/с

- взаимная индуктивность между контактным проводом и жилой кабеля на частоте к-й гармоники, Г/км, определяемая по формуле (2);

= 1,03 – коэффициент акустического воздействия к-й гармоники;

- коэффициент чувствительности телефонной цепи к помехам;

- коэффициент экранирующего действия оболочки кабеля для к-й гармоники тягового тока;

Г/км

мВ

n – принимаем равным 4

мВ

Значение Ump=0.809<0.9, что удовлетворяет требованиям.

2. Сметный расчет кабельной магистрали

Сметная стоимость строительства кабельной магистрали на участке А-К определяется с учетом затрат на производство строительных (земляных) работ, стоимости самого кабеля и расходов на его монтаж.

Смета на строительство линии связи на участке А-К.

Использованная литература

1. Л.Н. Козлов, В.И. Кузьмин “Линии автоматики, телемеханики и связи на железнодорожном транспорте”. М.: Транспорт, 1981 г.

2. И.М. Зотов “Пособие электромеханику и электромонтеру по кабельным работам”. М,: Транспорт, 1976 г.

3. В.И. Калебин, Ф.П. Микулик “Линии железнодорожной автоматики, телемеханики и связи. Задание на курсовой проект”. М,: ВЗИИТ

Характеристики

Список файлов курсовой работы