147454 (691925), страница 40
Текст из файла (страница 40)
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4318979
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2641676 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 3 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.2
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 9051.8
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 8165.3
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4418264
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2713467 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 4 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.3
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 6519.25
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 6468.6
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = .2813303
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = .5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2308864 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 5 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.3
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 8173.3
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 5880.5
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4060461
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2464675 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 6 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.4
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 8163.2
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 5681.25
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4393899
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2695654 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 7 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.4
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 7958.5
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 6654.1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4568569
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2826176 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 8 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.4
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 7712.7
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 5191.7
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4166447
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2535506 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 9 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.4
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 7392.6
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 4473.8
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.3921933
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2375730 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 10 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.4
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 6649.8
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 6430.75
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4190531
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2551938 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 11 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.4
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 9331.9
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 5329.75
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4618096
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2864377 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 12 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.4
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 5835.75
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 0
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.2633856
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 1745921 КВТ*Ч
Вывод: На каждой тяговой подстанции, по всей протяжённости проектируемого участка , в работе находится один трансформатор мощностью 63 МВА, которой в полнее хватает и не один трансформатор не перегружается, что видно в результатах расчётов где была учтена не только тяговая нагрузка, но и её доля приходящаяся на электроснабжение районных потребителей.
8.Потери напряжения
8.1. Определение потерь напряжения в тяговой сети
Одним из важнейших показателей железных дорог является пропускная способность, измеряемая количеством пар поездов пропускаемых по участку за расчетный (как правило сутки) период. Для электрических железных дорог пропускная способность зависит от уровня напряжения на токоприемнике расчетного поезда, идущего по лимитирующему перегону. В свою очередь, уровень напряжения определяется потерями напряжения в элементах системы тягового электроснабжения и некоторых других факторов (к их числу нужно отнести уровень напряжения холостого хода и мощность системы внешнего электроснабжения. (В условиях курсового проекта мощность системы внешнего электроснабжения примерно оценивается и задается величиной мощности короткого замыкания на вводах тяговых подстанций).
Выходная информация программы такова: значения длины фидерной зоны, потери напряжения по нечетному и четному пути для раздельной, узловой и параллельной схем соединения соответственно по фидерным зонам (В).
АЛГОРИТМ РАСЧЕТА:
Среднее значение потери напряжения в тяговой сети за время хода поезда по автоматической характеристике по перегону определяется по формулам [1], предполагающим, что все поезда, кроме рассматриваемого, потребляют энергию равномерно по длине фидерной зоны. При системе переменного тока учитывается полное электропотребление, полное сопротивление тяговой сети двухпутного участка и взаимное сопротивление тяговой сети двухпутного участка
(принимается равным 0.13 Ом/км).
Расчет производится при помощи подпрограммы blok09 программного комплекса BLOK.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ НАПРЯЖЕНИЯ
В ТЯГОВОЙ СЕТИ
ВВЕДИТЕ ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
ПРИЗНАК РОДА ТОКА М :
(ДЛЯ ПОСТОЯННОГО ТОКА М=0, ДЛЯ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА М=1)
M = 1
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ ПОЕЗДА = 60
ЧИСЛО ФИДЕРНЫХ ЗОН = 11
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 1 -Й ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ
ПРИЗНАК НЕОБХОДИМОСТИ РАСЧЕТА
(1-РАСЧЕТ ВЫПОЛНЯЕТСЯ, 0-РАСЧЕТ НЕ ВЫПОЛНЯЕТСЯ)
ДЛЯ РАЗДЕЛЬНОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛЯ УЗЛОВОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛЯ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛИНА ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ (КМ) = 36
ЭКВИВАЛ. ПРИВЕДЕННОЕ ПОЛНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТС (ОМ/КМ)
ОБОИХ ПУТЕЙ, СОЕДИНЕННЫХ ПАРАЛЛЕЛЬНО = 0.163
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА
ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ, КВТ*Ч (КВА*Ч),
ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 491
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 2263.5
ДЛИНА УСЛОВНОГО ПЕРЕГОНА НА НЕЧЕТНОМ ПУТИ (КМ) = 6
ДЛИНА УСЛОВНОГО ПЕРЕГОНА НА ЧЕТНОМ ПУТИ (КМ) = 6
РАССТОЯНИЕ ОТ ПОДСТАНЦИИ ДО СЕРЕДИНЫ УСЛОВНОГО ПЕРЕГОНА (КМ)
ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 18
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 18
РАССТОЯНИЕ ОТ ПОДСТАНЦИИ ДО СЕРЕДИНЫ ОТРЕЗКА ПУТИ,
ПРОХОДИМОГО ПОД ТОКОМ НА УСЛОВНОМ ПЕРЕГОНЕ (КМ)
ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 18
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 18
ДЛИНА ОТРЕЗКА ПУТИ,
ПРОХОДИМОГО ПОД ТОКОМ НА УСЛОВНОМ ПЕРЕГОНЕ (КМ)
ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 18
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 18
ВРЕМЯ ХОДА ПОЕЗДА ПОД ТОКОМ НА УСЛОВНОМ ПЕРЕГОНЕ (МИН)
ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 7.1
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 6
ЭКВИВАЛ. ПРИВЕДЕННОЕ ПОЛНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТС (ОМ/КМ)
НЕЧЕТНОГО ПУТИ =
ЧЕТНОГО ПУТИ = 0.33
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА
ПО УСЛОВНОМУ ПЕРЕГОНУ КВТ*Ч (КВА*Ч)
НЕЧЕТНОГО ПУТИ = 82
ЧЕТНОГО ПУТИ = 377.3
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 2 -Й ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ
ПРИЗНАК НЕОБХОДИМОСТИ РАСЧЕТА
(1-РАСЧЕТ ВЫПОЛНЯЕТСЯ, 0-РАСЧЕТ НЕ ВЫПОЛНЯЕТСЯ)
ДЛЯ РАЗДЕЛЬНОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛЯ УЗЛОВОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛЯ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛИНА ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ (КМ) = 36
ЭКВИВАЛ. ПРИВЕДЕННОЕ ПОЛНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТС (ОМ/КМ)
ОБОИХ ПУТЕЙ, СОЕДИНЕННЫХ ПАРАЛЛЕЛЬНО = 0.163
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА
ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ, КВТ*Ч (КВА*Ч),
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
