147298 (691843), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Для проверки остойчивости после смещения зерна в обоих случаях на график статической остойчивости (Рисунки 4.9, 4.11) наносят график кренящего момента. График кренящего момента в соответствии с Правилами Регистра судоходства представляется прямой линией, проведенной через точки с координатами =0⁰; и =40⁰; . Статический угол крена от смещения зерна определяется по диаграмме статической остойчивости.

Остаточная площадь диаграммы после смещения зерна S_ост вычисляется по диаграмме статической остойчивости численными методами.

l, м

, град

Рисунок 4.9 - Диаграмма статической остойчивости в случае полного заполнения трюмов.

О

Мейлер Л.Е.

Ляшко Р.А.

статочную площадь диаграммы определим из заштрихованного прямоугольного треугольника:

град.м.=0,157 рад.м., что больше чем 0,075 рад.м. (или 4,3 град.м).

б) Рассмотрим второй случай, когда предусматривается частичное заполнение трюмов. В случае частичной загрузки трюмов (Рисунок 4.10) условный расчётный угол смещения поверхности зерна принимается равным 25⁰.

Расчётный объёмный кренящий момент от поперечного смещения зерна, отнесённый к единице длины грузового помещения, в соответствии с Правилами Регистра, определяется по формуле (4.11)

Для вычисления S_пуст воспользуемся формулой:

S_пуст = (B²_тр*tg25⁰)/8 (4.15)

где S_пуст - площадь пустоты после смещения, м²

B_тр - ширина трюма, B_тр = 9,9 м

S_пуст =9,9²/8*0,466 = 5,71 м².

Рисунок 4.10 - Схема перемещения зерна в случае частичного заполнения трюма.

Поперечное смещение пустоты у_пуст вычисляется по формуле (из Рисунка 4.10):

у_пуст = B_тр- B_тр/6- B_тр/6

у_пуст = 9,9-9,9/6-9,9/6 = 6,6 м

Используя формулу (4.9), найдём расчётный кренящий момент M^L_y:

M^L_y = 5,71*6,6=37,69 м³

Плечо расчётного кренящего момента определяется по формуле (4.14)

l, м

, град

Рисунок 4.11 - Диаграмма статической остойчивости в случае частичного заполнения трюмов

Остаточную площадь диаграммы определим из заштрихованного прямоугольного треугольника:

град.м. =0,051 рад.м., что меньше чем 0,075 рад.м. (или 4,3 град.м.).

Проверка требований остойчивости судна в соответствии с Правилами Регистра судоходства:

Согласно «Международного зернового кодекса» и отечественным правилам перевозки зерна характеристики остойчивости судна, после смещения зерна, должны удовлетворять следующим требованиям:

• угол статического крена судна _д от смещения зерна не должен превышать 12 или угла входа палубы в воду _d, если он меньше 12.

• остаточная площадь S_ост диаграммы статической остойчивости между кривыми восстанавливающих и кренящих плеч до угла крена, соответствующего максимальной разности между ординатами двух кривых _max или 40, или угла заливания _зал в зависимости от того, какой из них меньше, при всех условиях загрузки должна быть не менее 0,075 м. рад.

У судов типа «Амур» угол заливания равен _зал = 29,12^о.

В случае полного заполнения трюмов угол статического крена судна _ст равен 1,2⁰, а это меньше 12⁰. Остаточная площадь диаграммы статической остойчивости приблизительно равна 0,19 рад.м., что больше 0,075 рад.м.

Следовательно, можно сделать вывод, что в случае полного заполнения трюмов характеристики остойчивости судна после смещения зерна удовлетворяют всем требованиям.

В случае частичной загрузки трюмов угол статического крена судна _д равен 12,7⁰, а это больше 12⁰. Остаточная площадь диаграммы статической остойчивости приблизительно равна 0,051 м.рад, что меньше 0,075 м.рад.

Тогда, делаем вывод, что в случае частичного заполнения трюмов характеристики остойчивости судна после смещения зерна не удовлетворяют всем требованиям.

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЗОНАНСНЫХ ЗОН БОРТОВОЙ, КИЛЕВОЙ И ВЕРТИКАЛЬНОЙ КАЧКИ С ПОМОЩЬЮ УНИВЕРСАЛЬНОЙ

ДИАГРАММЫ Ю.В. РЕМЕЗА.

1. Определение периодов собственных бортовых, килевых и

вертикальных колебаний судна в заданном случае нагрузки.

Значительное возрастание амплитуд бортовых и килевых колебаний судна наблюдается на нерегулярном волнении при совпадении среднего кажущегося периода волн и периода бортовой, килевой или вертикальной качки.

Собственные периоды различных видов качки определяются по формулам

- для бортовой качки; (5.1)

- для килевой и вертикальной качки (5.2)

где Т, Т, Т - периоды бортовой, килевой и вертикальной качки

соответственно, с;

В - ширина судна; В = 13,43 м (см. Часть 1);

d - осадка судна; d = 4 м (см. Часть 1);

с - инерционный коэффициент судна; с = 0,8 с/м^1/2

h - метацентрическая высота судна; h = 1,40 м (см. Часть 2)

Тогда, используя формулу (5.1), найдём период бортовой качки:

, Т = 9,08 с

Используя формулу (5.2), найдём период килевой и вертикальной качки:

Т = Т = 2,4^.4^1/2 = 4,8 с

5.2. Определение резонансных сочетаний курсовых углов и скоростей судна для бортовой и килевой качки при волнении с интенсивностью 4 и 6 баллов.

Найдём расчётную длину волны по формуле:

(5.3)

где _о - средний период нерегулярных волн, c;

k - коэффициент, учитывающий степень нерегулярности волнения;

k принимается k = 0,78.

Период _о может быть вычислен по следующей формуле:

(5.4)

где h_3% - определяется по шкале Бофорта.

Расчет производится для волн, высота которых соответствует 4 и 6

балльному волнению.

При 4-х балльном волнении высота волны h_3%=1,625 м

При 6-ти балльном волнении высота волны h_3%=4,75 м

Тогда по формуле (5.4)

_о = 3,1 ^. 1,625^1/2 = 3,95 с

_о = 3,10 ^. 4,75^1/2 = 6,75 с

Подставляя в формулу (5.3), полученные значения _о, найдём расчётную длину волны

= 1,56^. 0,78^. 3,95² = 18,98 м - при 4-х балльном волнении

= 1,56^. 0,78^. 6,75² = 55,44 м - при 6-ти балльном волнении

Резонансные зоны для каждого вида качки определяются по диаграмме Ю.В.Ремеза (Рисунки 5.1-5.4) в следующей последовательности. Откладываем расчетную длины волны на оси ординат и через нее проводим горизонталь до пересечения с границами интервалов.

Т₁=0,7 Т ; T₂=1,3 T

Т₁=0,7 Т; T₂=1,3 T

Таким образом:

Для бортовой качки граница определяется

Т₁= 0,7 ^. 9,08 = 6,36 с

Т₂= 1,3 ^. 9,08 = 11,8 с

Для килевой качки граница определяется

Т₁= 0,7 ^. 4,8=3,76 с

Т₂= 1,3 ^. 4,8=6,24 с

Из точек пересечения проводят вертикальные линии до границы, соответствующей максимальной скорости судка в нижней части диаграммы (10 узлов).

Зона, ограниченная вертикальными линиями и полукруглой частью диаграммы, представляет область сочетаний скоростей и курсовых углов судна, неблагоприятных в отношении указанных видов качки.

При анализе и использовании этих расчетов следует помнить, что при курсовых углах (0° < q <12° (встречное волнение) и 168°< q < 180° (попутное волнение) даже в условиях резонанса амплитуды бортовой качки будут незначительны. Поэтому эти диапазоны курсовых углов можно не относить к опасным.

Аналогичным образом из резонансной зоны для килевой качки можно исключить курсовые углы 78° < q < 102°.

6. Литература.

1. Гуральник Б.С., Мейлер Л.Е. «Оценка посадки, остойчивости и поведения судна в процессе эксплуатации». Методические указания по выполнению курсовой работы по дисциплине «Основы теории судна» для курсантов дневной и заочной формы обучения по специальности 240100 “Организация перевозок и управление на транспорте”. – Калининград, БГА РФ, 2003 г. – 28 с.

2. Кулагин В.Д. Теория и устройство промысловых судов: Учебник
   для вузов. - 2-е изд., перераб. и доп. - Л.: Судостроение, 1986. - 392 с.

3. Правила классификации и постройки морских судов: В 2-х т.- СПб.: Морской Регистр судоходства, 1995 г.

4. Б.М. Яворский, Ю.А. Селезнев «Справочное руководство по физике». – М.: Наука, 1982. – 620 с.

40

Характеристики

Список файлов курсовой работы