147298 (691843), страница 2
Текст из файла (страница 2)
δmh = Ix*ρ, тм
где Ix – момент инерции поверхности, м4
ρ – плотность необходимой жидкости, т/м3 (пресная вода -1 т/м3, забортная вода, балласт, подсланевые воды, мытьевые воды, фекальные воды – 1,03 т/м3, масло – 0,9 т/м3, дизельное топливо – 0,85 т/м3)
Водоизмещение, абсцисса и аппликата центра тяжести судна порожнём определяются по формулам:
М = Мо + mi (2.1)
М = 6294,08 т
(2.2)
м
(2.3)
м
Плавучесть считается обеспеченной, если М 
. Водоизмещение по грузовую марку определено в 1 части курсовой работы (5025т). Т. к плавучесть судна не обеспечена, производим разгрузку трюмов, пропорционально их вместимости.
2.3 Разгрузка трюмов пропорционально их вместимости.
Т. к полученное водоизмещение слишком велико, то производим разгрузку трюмов:
M –Mг.м=X,
где М - полученное водоизмещение судна; Mг.м - водоизмещение по грузовую марку
6294,08-5025= 1269,08 т
(Т. к m1=m2, то при расчетах берем 2m2)
m1+2m2= 1269,08
m1/V1=m2/V2
m1=1269.08-2m2
(1269.08-2m2)/V1=m2/V2
Взяв данные из таблицы а подставляем V1 и V2:
874m2=1595*1269.08-1595*2m2
874m2=2024182.6-3190m2
m2=2024182.6/4064
m2=498 (т)
m1/874=498/1595 => m1=272.8 (т)
Полученные массы разгрузки вычитаем из массы трюмов:
899-272,8=626,2 (т) – загрузка 1 трюма
1587,2-498=1089,2 (т) – загрузка 2,3 трюма
| Cтатьи нагрузки | mi,т | xi ,м | zi,м | mi*xi, тм | mi*zi, тм | δmh, тм |
| 1. Балласт т. №1 | 0,04 | 50,47 | 0,01 | 2,0188 | 0,0004 | - |
| 2. Балласт т. №2 | 1,50 | 38,92 | 0,04 | 58,38 | 0,06 | - |
| 3. Балласт т. №3 | 0,70 | 34,38 | 0,03 | 24,066 | 0,021 | - |
| 4. Балласт т. №4 | - | 34,38 | - | - | - | |
| 6. Балласт т. №6 | 2,50 | 14,63 | 0,05 | 36,575 | 0,125 | - |
| 7. Балласт т. №7 | 1,10 | 14,63 | 0,025 | 16,093 | 0,0275 | - |
| 8. Балласт т. №8 | 1,60 | 14,63 | 0,04 | 23,408 | 0,064 | - |
| 9. Балласт т. №9 | 0,90 | -10,67 | 0,01 | -9,603 | 0,009 | - |
| 10. Балласт т. №10 | 1,50 | -10,67 | 0,02 | -16,005 | 0,03 | - |
| 11. Балласт т. №11 | 1,30 | -7,65 | 0,02 | -9,945 | 0,026 | - |
| 17. Балласт т. №17 | 0,20 | -24,54 | 0,01 | -4,908 | 0,002 | - |
| 18. Балласт т. №18 | 0,90 | -25,04 | 0,02 | -22,536 | 0,018 | - |
| 19. Пресная вода | 15,0 | -20,23 | 0,25 | -303,45 | 3,75 | 65,6 |
| 20. Пресная вода | 15,0 | -20,23 | 0,25 | -303,45 | 3,75 | 65,6 |
| 21. Дизельное топливо | 5,00 | -27,45 | 1,2 | -137,25 | 6 | - |
| 22. Дизельное топливо | 80,0 | -25,94 | 2,55 | -2075,2 | 204 | 8,67 |
| 22а. Дизельное топливо | 20,0 | -25,80 | 3,40 | -516 | 68 | 140,505 |
| 23. Масло | 3,00 | -36,24 | 3,80 | -108,72 | 11,4 | 0,54 |
| 24. Подсланевые воды | 2.24 | - | - | - | - | 0,206 |
| 25. Подсланевые воды | - | - | - | - | - | 0,206 |
| 26. Подсланевые воды | - | - | - | - | - | 0,206 |
| 27. Мытьевая вода | - | - | - | - | - | 1,545 |
| 28. Мытьевая вода | 10,0 | -26,62 | 0,42 | -266,2 | 4,2 | 36,874 |
| 29. Фекальная цистерна | 174 | -32,42 | - | - | - | 0,721 |
| 30. Расходная цистерна | 3,0 | -54,07 | 5,0 | -162,21 | 15 | 0,6 |
| 31. Пресные воды | - | - | - | - | - | |
| 32.Трюм 1 | 626,2 | 34,16 | 3.98 | 21391 | 2492,276 | - |
| 33. Трюм 2 | 1089,2 | 14,63 | 4,03 | 15935 | 4389,476 | - |
| 34. Трюм 3 | 1089,2 | -10,67 | 4,03 | - 11621,76 | 4389,476 | - |
| Итого | 3151,78 | -195,255 | 29,265 | 22091,5 | 11587,728 | 321,273 |
Используя полученные данные и формулы 2.2 и 2.3 перерасчетаем водоизмещение, абсциссу и аппликату центра тяжести судна порожнём:
М = Мо + mi (2.1)
М = 5024,88 (т)
(2.2)
м
(2.3)
м
2.4 Нахождение поперечной метацентрической высоты для данного случая нагрузки.
Метацентрическая высота вычисляется по формуле:
; (2.6)
где 
- аппликата поперечного метацентра находится по гидростатическим таблицам в зависимости от водоизмещения судна в заданном случае нагрузки. При необходимости должна быть сделана интерполяция.
Из таблицы следует, что для моего случая =5,69 м.
Подставляем значение в формулу 2.5:
м
Исходя из полученного результата и данных в приложении Г, можно судить, что остойчивость судна считается обеспеченной, т. к hрасч.>hmin=0,80 м
Часть 3.
РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ ДИАГРАММ СТАТИЧЕСКОЙ И
ДИНАМИЧЕСКОЙ ОСТОЙЧИВОСТИ.
3
.1 Расчет плеч статической и динамической остойчивости.
Рисунок 3.1 - Пантокарены.
Плечи статической остойчивости 
диаграммы статической остойчивости определяют с помощью интерполяционных кривых плеч остойчивости формы (пантокарен) 
, приведенных выше. На пантокаренах проводят вертикаль через точку на оси абсцисс, соответствующую расчетному водоизмещению судна М. Точки пересечения вертикали с кривыми для различных углов крена 
дают значения плеч остойчивости формы 
. Далее плечи статической остойчивости вычисляются по формуле:
(3.1)
Таблица 3.1 - Расчёт плеч диаграмм статической и динамической остойчивости
| Расчетные величины | углы крена θ, градус | |||||||||||
| 0 | 10 | 20 | 30 | 40 | 50 | 60 | 70 | 80 | 90 | |||
|
| 0 | 1,0 | 2,0 | 2,82 | 3,53 | 3,92 | 4,2 | 4,2 | 4,0 | 3,7 | ||
| sin θ | 0 | 0,17 | 0,34 | 0,5 | 0,64 | 0,76 | 0,86 | 0,93 | 0,98 | 1 | ||
|
| 0 | 0,7293 | 1,458 | 2,145 | 2,745 | 3,260 | 3,689 | 3,989 | 4,20 | 4,29 | ||
|
| 0 | 0,2707 | 0,541 | 0,675 | 0,784 | 0,659 | 0,510 | 0,210 | -0,204 | -0,59 | ||
| Интeгpaльныe суммы | 0 | 0,2707 | 1,082 | 2,299 | 3,758 | 5,202 | 6,372 | 7,093 | 7,099 | 6,305 | ||
|
| 0 | 0,0236 | 0,094 | 0,200 | 0,328 | 0,453 | 0,555 | 0,618 | 0,619 | 0,549 | ||
, м
, м
, м
После расчета данных, занесенных в таблицу, составляем график статической и динамической остойчивости:
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
