125730 (690666), страница 3
Текст из файла (страница 3)
Проверка:
Как видим
Рассчитываем коэффициент теплопередачи К1 в первом корпусе:
Коэффициент теплопередачи для второго корпуса К2 и третьего К3 можно рассчитывать так же , как и коэффициент К1 или с достаточной точностью воспользоваться соотношением коэффициентов , полученных из практики ведения процессов выпаривания .Эти соотношения варьируются в широких пределах:
К1 : К2 : К3 = 1 : (0,85 0,5)
(0,7
0,3)
Поскольку – СaCl2 –соль, соотношение коэффициентов принимаем по верхним пределам.
К1 : К2 : К3 = 1 : 0,85: 0,7
К2 = К1 0,85 = 1096,5
0,85 =932
К3 = К1 0,7 = 767,55
1.7 Распределение полезной разности температур
Полезные разности температур в корпусах установки находим из условия равенства их поверхностей теплопередачи:
, (1.21)
где – общая полезная разность температур выпарной установки;
– отношение тепловой нагрузки к коэффициенту теплопередачи в корпусе; i = 1,2,3 – номер корпуса.
Проверим общую полезную разность температур установки:
Поскольку рассчитаны величины тепловых нагрузок, коэффициентов теплопередачи и полезной разности температур по корпусам, следовательно, можно найти поверхность теплопередачи выпарных аппаратов:
Полученные значения поверхности теплопередачи сравниваем с определенной ранее ориентировочной поверхностью Fор=49 м2. Различие незначительное. Значит, размеры выпарных аппаратов выбраны правильно.
По ГОСТ 11987 выбираем аппарат с поверхностью теплообмена F=63м2 и длиной труб Н = 4 м. Основные технические характеристики выпарного аппарата представлены в таблице 1.6.
Таблица 1.6 – Техническая характеристики выпарного аппарата.
F при диаметре трубы 38х2 и длине Н= 4000мм | Диаметр греющей камеры D, мм | Диаметр сепаратора Dс, мм | Диаметр циркуляционной трубы D2, мм | Высота аппарата На , мм |
63 | 800 | 1600 | 500 | 15500 |
1.8 Определение толщины тепловой изоляции
Толщину тепловой изоляции находим из равенства удельных тепловых потоков через слой изоляции в окружающую среду:
, (1.22)
где – коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляции к воздуху, Вт/(м2 К)
;
– температура изоляции со стороны воздуха, °С; Для аппаратов, работающих внутри помещения
выбирают в пределах 35 ÷ 45 ºС, а для аппаратов, работающих на открытом воздухе в зимнее время – в интервале 0 ÷ 10 ºС.;
– температура изоляции со стороны аппарата, ºС (температуру tст1 можно принимать равной температуре греющего пара, ввиду незначительного термического сопротивления стенки аппарата по сравнению с термическим сопротивлением слоя изоляции);
– температура окружающей среды (воздуха), ºС;
– коэффициент теплопроводности изоляционного материала, Вт/(мК).
В качестве изоляционного материала выбираем совелит, который содержит 85% магнезии и 15 % асбеста. Коэффициент теплопроводности совелита
Толщина тепловой изоляции для первого корпуса:
Такую же толщину тепловой изоляции принимаем для второго и третьего корпусов.
2. Расчет вспомогательного оборудования
2.1 Расчет барометрического конденсатора
Для создания вакуума в выпарных установках применяют конденсаторы смешения с барометрической трубой. В качество охлаждающего агента используют воду, которая подается в конденсатор чаще всего при температуре окружающей среды (около 20 ºС). Смесь охлаждающей воды и конденсата выходит из конденсатора по барометрической трубе. Для поддержания постоянного вакуума в системе вакуум-насос постоянно откачивает неконденсирующиеся газы.
2.1.1 Определение расхода охлаждающей воды
Расход охлаждающб ей воды Gв (в кг/с) определяем из теплового баланса конденсатора:
, (2.1)
где – энтальпия пара в барометрическом компенсаторе, кДж/кг;
– теплоёмкость воды, кДж/(кг К);
С в =4190 кДЖ/(кгК);
- начальная температура охлаждающей воды, ºС;
t н = 10 20 ºС
- конечная температура смеси воды и конденсата, ºС.
Разность температур между паром и жидкостью на выходе из конденсатора составляет 3 ÷ 5 град., поэтому конечную температуру воды принимают на 3 ÷ 5 град. ниже температуры конденсации паров:
ºС
Тогда
2.1.2 Расчет диаметра барометрического конденсатора
Диаметр барометрического конденсатора ‚ определяем из уравнения расхода
, (2.2)
где – плотность пара, кг/м3 выбираемая по давлению пара в конденсаторе Pбк;
– скорость пара, м/с, принимаемая в пределах 15 ÷ 25 м/с.
По нормалям НИИХИММАШа подбираем барометрический конденсатор диаметром dбк = 600 мм с диаметром трубы dбт = 150 мм.
2.1.3 Расчет высоты барометрической трубы
Скорость воды в барометрической трубе
Высота барометрической трубы
, (2.3)
где В – вакуум в барометрическом конденсаторе, Па;
– сумма коэффициентов местных сопротивлений;
– коэффициент трения в барометрической трубе;
– высота и диаметр барометрической трубы, м;
0,5 – запас высоты на возможное изменение барометрического давления.
,
где – коэффициенты местных сопротивлений на входе в трубу и на выходе из неё.
Коэффициент трения зависит от режима движения воды в барометрической трубе. Определим режим течения воды в барометрической трубе:
где – вязкость воды, Па∙с, определяемая по номограмме при температуре воды tср.
Для гладких труб при Re = 123250,
2.2 Расчёт производительности вакуум – насоса
Производительность вакуум-насоса Gвозд определяется количеством воздуха, который необходимо удалять из барометрического конденсатора:
, (2.4)
где 2,5∙10-5 – количество газа, выделяющегося из 1 кг воды; 0,01 – количество газа, подсасываемого в конденсатор через уплотнения на 1 кг паров. Тогда
Объёмная производительность вакуум-насоса
, (2.5)
где R – универсальная газовая постоянная, Дж/(кмоль К);
Mв – молекулярная масса воздуха, кг/кмоль;
tв – температура воздуха, ºС;
Рв – парциальное давление сухого воздуха в барометрическом конденсаторе, Па.
Температура воздуха
ºС
давление воздуха
, (2.6)
где Рп – давление сухого насыщенного пара при tв, Па. При температуре воздуха 27,07ºС, Рп = 0,038∙9,8∙104 Па.
.
Тогда
Зная объёмную производительность воздуха и остаточное давление в конденсаторе Рбк, по каталогу подбираем вакуум-насос типа ВВН – 3 мощность на валу
.
Удельный расход энергии на тонну упариваемой воды, ,
.
2.3 Определение поверхности теплопередачи подогревателя
Поверхность теплопередачи подогревателя (теплообменника) Fп ,м2 определяем по основному уравнению теплопередачи:
, (2.7)
где – тепловая нагрузка подогревателя, Вт определяется из теплового баланса теплообменника:
Кп – коэффициент теплопередачи, Вт/(м К), Кп = 120 ÷ 340;
– средняя разность температур между паром и раствором, ºС;
– количество начального раствора, кг/с, и его теплоёмкость, Дж/(кг∙К);
– начальная температура исходного раствора, ºС;
– температура раствора на выходе из теплообменника, ºС, равная температуре с которой раствор входит в первый корпус.
t1н = 143,6ºС пар t1к = 143,6ºС
t2н = 20ºС раствор t2к = 129,9ºС
Так как отношение , то величину
определим как среднелогарифмическую:
Тогда поверхность теплообменника
Площадь поверхности теплопередачи теплообменника принимается на 10—20 % больше расчетной величины:
Н а основании найденной поверхности по ГОСТ 15122 – 79 выбираем кожухоторубчатый одноходовой теплообменник с такими параметрами: площадь поверхности теплопередачи F = 65 м2 , число труб n = 283 длина труб l = 3 м, диаметр труб 25 х 2 мм, диаметр кожуха D = 600 мм .
2.4 Расчёт центробежного насоса
Основными типами насосов, используемых в химической технологии, являются центробежные, осевые и поршневые. Для проектируемой выпарной установки используем центробежный насос. При проектировании обычно возникает задача определения необходимого напора Н и мощности N при заданной подаче (расходе) жидкости Q, перемещаемой насосом. Далее по найденному напору и производительности насоса определяем его марку, а по величине мощности на валу – тип электродвигателя к насосу.
Мощность на валу насоса, кВт,
, (2.8)
где Q – производительность насоса, м3/c;
Н – напор, развиваемый насосом, м;