125262 (690376), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

________ - I₁ = f (P₂)

__ __ __ - P₁ = f (P₂)

Рис.3. Зависимости тока статора и потребляемой мощности от мощности на валу.

________ - η = f (P₂)

__ __ __ - cosφ = f (P₂)

Рис.4. Зависимости кпд и коэффициента мощности от мощности на валу.

Рис.5. Зависимость скольжения от мощности на валу.

Как видно из таблицы 1, а также рис. 3, 4 и 5 номинальному режиму работы асинхронного двигателя (P_2н = 30 кВт) соответствуют: s_н = 0,0197; P_1н = 33,4 кВт; I_1н = 32,5 А; I_2н = 30,1 А; η_н = 0,9; cosφ_н = 0,895.

Сравним данные расчетного двигателя с данными двигателя-аналога:

2.9 Расчет пусковых характеристик

2.9.1. Расчет токов с учётом изменения параметров под влиянием эффекта вытеснения тока (без учёта влияния насыщения от полей рассеяния).

Подробный расчёт приведён для S = 1. Данные расчёта остальных точек сведены в табл. 2.

= 63,61h_с = 63,610,0359= 2,28, где

h_с = h_п - (h_ш + h_ш) = 36,9 - (0,7 + 0,3) = 35,9 мм.

- ”приведённая высота” стержня,

= 2,28 = 1,15 [4, стр.216].

Глубина проникновения тока в стержень: h_r = = = 0,0167 м. = 16,7 мм.

Площадь сечения, ограниченного высотой h_r : q_r = .

b_r = = 5,11 мм.

q_r = = 99,17 мм².

k_r = q_с/q_r = 187,8 / 99,17 = 1,89

K_R = = 1,68,

Приведённое активное сопротивление обмотки ротора с учётом влияния эффекта вытеснения тока : r’₂ = K_R*r’₂ = 1,680,23 = 0,39 Ом.

Рассчитаем индуктивное сопротивление обмотки ротора с учётом влияния эффекта

вытеснения тока.

= 2,28 = k_д = 0,64 [4, стр.217].

K_x = (_п2 +_л2 +_д2)/( _п2 +_л2 +_д2)

_п2 = _п2 - _п2

_п2 = ’_п2(1- k_д) = (1 - k_д ) =

= = 0,655.

_п2 = 3,1 – 0,655 = 2,44.

K_х = = 0,8.

Индуктивное сопротивление: х’₂ = K_хx’₂ = 0,881,4 = 1,23 Ом.

Индуктивное сопротивление взаимной индукции:

х_12п = k _*x₁₂ = 1,33*42,16 = 56,07 Ом.

с_1п = 1 + х₁/х_12п = 1 + 1,12/56,07 = 1,02.

R_п = r₁ +c_1п *r’₂ /s = 0,498 + 1,020,39 = 0,896 Ом.

X_п = х₁ + с_1пх’₂ = 1,12 + 1,021,23 = 2,37 Ом.

I₂ = U₁ / (R_п²+Х_п²)^0,5= 380/(0,896²+2,37²)^0,5= 149,98 A.

I₁ = I₂ = = 152,3 A.

Таблица 2. Расчёт токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учётом влияния эффекта вытеснения тока.

№ п/п	Параметр	Ед-ца	Скольжение
			1	0,8	0,5	0,2	0,1	sкр=0,117
1	= 63,61hсS0,5	-	2,28	2,04	1,61	1,02	0,7	0,78
2	( )	-	1,15	0,9	0,4	0,1	0,02	0,02
3	hr = hс/(1+)	мм	16,7	18,9	25,6	32,6	35,2	35,2
4	kr = qс/qr	-	1,89	1,71	1,35	1,16	1,11	1,11
5	KR =1+(rс/r2)(kr - 1)	-	1,68	1,54	1,27	1,12	1,08	1,08
6	r’2 =KR*r’2	Ом	0,39	0,35	0,29	0,26	0,248	0,248
7	kд = ()	-	0,63	0,75	0,88	0,96	1	0,98
8	п2 = п2 - п2	-	2,44	2,66	2,9	3,05	3,1	3,05
9	Kх = 2 / 2	-	0,88	0,91	0,963	0,99	1	0,99
10	x’2 = Kxx’2	Ом	1,23	1,27	1,348	1,386	1,4	1,386
11	Rп = r1 +c1пr’2/s	Ом	0,94	0,946	1,094	1,83	3,28	2,66
12	Xп = x1 +c1пx’2	Ом	2,37	2,42	2,504	2,53	2,56	2,53
13	I2 = U1 / (Rп2+Xп2)0,5	А	149,04	145,3	138,2	120,8	91,3	103,5
14	I1 = I2 (Rп2++(Xп+x12п)2)0,5/(c1пx12п)	А	152,3	148,6	141,6	123,8	93,74	106,1

2.9.2. Расчет токов с учётом изменения параметров под влиянием эффекта вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния.

Расчёт проводим для точек характеристик, соответствующих S=1; 0,8; 0,5; 0,2; 0,093, при этом используем значения токов и сопротивлений для тех же скольжений с учётом влияния вытеснения тока. Данные расчёта сведены в табл. 3. Подробный расчёт приведён для S=1.

Принимаем k_нас = 1,4, тогда

средняя мдс обмотки, отнесённая к одному пазу обмотки статора:

F_п.ср. = = =

= 3582,1 А.

C_N = = 0,997.

Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре :

B_Ф = (F_{п. ср.} /(1,6С_N ))10^-6 = (3582,110^-6)/(1,60,510^-30,997) = 4,5 Тл.

B_Ф = 4,5 Тл к = 0,52. [4, стр.219].

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учётом влияния насыщения: с₁ = (t₁ - b_ш1)(1 - к ) = (11 – 3,7)(1 - 0,52) = 3,5.

_{п1 нас.} =((h_ш1 +0,58h_к)/b_ш1)(с₁/(с₁+1,5b_ш1)), где

h_к = h_п - h₁ = 25,2 – 23,1 = 2,1 мм.

_{п1 нас.} = .

_{п1 нас.} = _п1 - _{п1 нас.} = 1,643 - 0,232 = 1,411.

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора с учётом влияния насыщения: _{д1 нас.} = _д1к = 1,630,52 = 0,85.

Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учётом влияния насыщения:

х_{1 нас.} = (х_{11 нас.} )/ ₁ = = 0,88 Ом.

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора с учётом влияния насыщения и вытеснения тока :

_{п2. нас.} = (h_ш2/b_ш2)/(c₂/(с₂+b_ш2)), где

с₂ = (t₂ - b_ш2)(1 - к ) = (13,5 - 1,5)(1 - 0,52) =6,24

_{п2. нас.} = .

_{п2. нас.} = _п2 - _{п2. нас.} = 2,44 - 0,376 = 2,064.

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора с учётом влияния насыщения: _{д2. нас.} = _д2к = 1,80,52 = 0,936.

Приведённое индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учётом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения:

х’_{2 нас} = (х’_{22 нас.} )/ ₂ = = 0,902 Ом.

с_{1п. нас.} = 1 + х_{1 нас.} /х_{12 п} = 1+(0,88/56,07) = 1,016.

Проведем расчет токов и моментов.

R_{п нас.} = r₁ + c_{1п. нас.} r’₂/s = 0,498+1,0160,39 = 0,894 Ом.

X_п.нас.=х_1нас + с_1п.нас.х^’_2нас. = 0,88 + 1,016*0,902 = 1,8 Ом.

I’_2нас.=U₁/(R_п.нас²+Х_п.нас²)^0,5= 380/(0,894²+1,8²)^0,5= 189,07 A.

I_1нас = I_2нас = = 192,1 A.

Относительное значение: I_п = = 5,91.

M_п = = = 1,29.

к^’_нас. = I_{1 нас.} /I₁ = 192,1/152,3 = 1,26.

k’_нас. отличается от принятого k_нас. = 1,4 не более чем на 10%, что допустимо [4, стр.223].

Таблица 3. Расчёт пусковых характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учётом эффекта вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния.

Критическое скольжение определяем после расчёта всех точек пусковых характеристик (табл. 3) по средним значениям сопротивлений, соответствующим скольжениям

Характеристики

Список файлов курсовой работы