condition-t (642049), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Пересечение линий В'Н и d_с=Сonst определяет положение точки С, характеризующей параметры воздуха на входе в камеру орошения.

3.3. Построение на I-d диаграмме процессов обработки воздуха в кондиционере с первой рециркуляцией для холодного периода года.

Исходными данными для построения процесса тепловлажностной обработки воздуха являются расчетные параметры наружного воздуха – t_н и I_н (точка Н); заданные параметры внутреннего воздуха – t_в и I_в (точка В); расчетный воздухообмен – G; величина углового коэффициента – .

9Для определения параметров приточного воздуха находится его ассимилирущая способность по влаге:

,г/кг (3.5)

и вычисляется влагосодержание приточного воздуха:

d_п = d_в – Δd ,г/кг (3.6)

г/кг

d_п = 6,8 – 0,4 =6,4,г/кг

Через точку В проводится луч процесса до пересечения с линией d_п=Сonst в точке П, которая характеризует состояние приточного воздуха при условии сохранения в холодный период года расчетного воздухообмена. Пересечение линии d_п=Сonst с кривой I = 95% определяет точку О, соответствующую параметрам воздуха на выходе из камеры орошения. Отрезок ОП характеризует процесс в воздухонагревателе второго подогрева. По аналогии с п.3.2 строится процесс смешения наружного и рециркуляционого воздуха (отрезок НВ) и определяются параметры смеси:

г/ч

Из точки С проводится луч процесса нагревания воздуха в воздухонагревателе первого подогрева до пересечения с адиабатой I_о=Const в точке К, соответствующей параметрам воздуха на входе в камеру орошения.

1. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАБОЧИХ ЭЛЕМЕНТОВ УСТАНОВКИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА И ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ.

4.1. Фильтр.

Для проектируемой системы центрального кондиционирования воздуха, с расходом 54240 кг/ч, выбираем кондиционер КТЦ60, с масляным самоочищающимся фильтром.

Характеристики фильтра:

• площадь рабочего сечения - 6,31 м²

• удельная воздушная нагрузка – 10000 м³ ч на 1м²

• максимальное сопротивление по воздуху ~10 кгс/м²

• количество заливаемого масла – 585 кг

• электродвигатель АОЛ2-21-4, N=1,1 кВт, n=1400 об/мин

4.2. Камера орошения.

Расчет:

1. Выбор камеры орошения по производительности воздуха:

м³/ч (4.1)

Принимаем форсуночную двухрядную камеру орошения типа Кт длинной 1800мм.

Конструктивные характеристики:

• номинальная производительность по воздуху 60 тыс. м³/ч

• высота и ширина сечения для прохода воздуха 2003х3405 мм

• площадь поперечного сечения 6,81 м²

• номинальная весовая скорость воздуха в поперечном сечении 2,94 кгс/(м² °С)

• общее число форсунок при плотности ряда 24шт/м² ряд) – 312 шт./м²

2. Определяем массовую скорость воздуха в поперечном сечении камеры орошения:

, кг/(м²с) (4.2)

3. Определяем универсальный коэффициент эффективности:

(4.3)

1. Согласно [3] выбираем коэффициент орошения В, коэффициент полного орошения Е и диаметр выпускного отверстия форсунок:

В=1,8

Е=0,95

Ø=3,5 мм

Так как (pv) < 3 кг/(м² с), то для Е´ вводим поправочный коэффициент 0,96:

Е=0,96х0,95=0,91

5. Вычисляем начальную и конечную температуру воды t_wн t_wк , совместно решая систему уравнений:

t_wн = 6,1°С

t_wк = 8,5°С

6. Вычисляем массовый расход воды:

G_w = BxG = 1,8х54240 = 97632 кг/ч (4.4)

7. Определяем пропускную способность одной форсунки:

кг/ч (4.5)

8. По диаметру выпускного отверстия и пропускной способности форсунки определяем давление воды перед форсункой, согласно [3]:

Р_ф = 2,1 кгс/см²

9. Определяем аэродинамическое сопротивление форсуночной камеры орошения:

ΔР = 1,14 (pv)^1,81 = 1,14 х 1,84^1,81 = 3,43 кгс/м² (4.6)

4.3. Воздухонагреватели и воздухоохладители.

Воздухонагревательные и воздухоохладительные установки собираются из одних и тех же базовых унифицированных теплообменников, конструктивные характеристики представлены в [2]. Число и размеры теплообменников, размещаемых во фронтальном сечении установки, однозначно определяются производительностью кондиционера.

Базовые теплообменники могут присоединятся к трубопроводам тепло-холодоносителя по различным схемам согласно [2].

Расчет воздухонагревательных и воздухоохладительных установок состоит из следующих операций:

1. По известной величине расчетного воздухообмена G, согласно [2], выбирается марка кондиционера и определяется площадь фасадного сечения F_ф ,м².

2. Вычисляется массовая скорость воздуха в фасадном сечении установки:

, кг/(м²с) (4.7)

1. Определяются температурные критерии:

• при нагревании воздуха

, (4.8)

, (4.9)

• расход теплоносителя

, кг/ч (4.10)

где: t_н , t_к – начальная и конечная температура обрабатываемого воздуха, °С, t_г,t_о–температура теплоносителя на входе и выходе из воздухонагревателя,°С,

t_wг,t_wо–температура охлажденной воды на входе и выходе из воздухоохладителя, °С.

1. Согласно [2] находятся все возможные схемы компоновки и присоединения, базовых теплообменников к трубопроводам тепло-холодоносителя, соответствующие производительности принятой марки кондиционера. Для каждой схемы определяется величина компоновочного фактора .

1. Для каждой выбранной схемы определяется общее число рядов теплообменников по глубине установки:

(4.11)

При этом для воздухонагревателей принимается D=7,08; для воздухоохладителей – D=8,85.

Полученные значения Z_у округляются до ближайших больших Z^'_у .

1. Для каждого компоновочного варианта установки находится общая площадь поверхности теплообмена:

F_у = F_р Z^'_у ,м² (4.12)

и вычисляется запас в площади по сравнению с её расчетным значением:

, (4.13)

1. Для всех принятых схем определяется величина площади живого сечения для прохода тепло-холодоносителя:

, м² , (4.14)

и находится скорость воды в трубках хода и присоединительных патрубках:

, м/с, (4.15)

, м/с, (4.16)

где: – значение компоновочного фактора для выбранной схемы, уточненное для фактического числа рядов труб Z^'_у ;

ρ_w – средняя плотность воды в теплообменнике, принимаемая для воздухонагревателей первого и второго подогрева соответственно951 и 988 кг/м³ и для воздухоохладителей ρ_w = 998 кг/м³;

d_п.п – внутренний диаметр присоединительных патрубков, равный для всех типов теплообменников d_п.п = 0,041 м;

Х – число параллельно присоединенных входящих патрубков в ряду.

Последующие расчеты производятся для схемы компоновки базовых теплообменников с наибольшим запасом площади теплообмена. Но если при этом скорость воды в трубках или в присоединительных патрубках будет превышать 2÷2,5 м/с, то в качестве расчетной следует принять схему с меньшим значением компоновочного фактора.

1. Находится гидродинамическое сопротивление теплообменной установки (без соединительных и подводящих патрубков):

ΔН_у = Аω² , кПа, (4.17)

где: А – коэффициент, зависящий от количества труб в теплообменнике и его высоте и принимаемый согласно [2].

1. Определяется аэродинамическое сопротивление установки:

• с однорядными теплообменниками

ΔР_у = 7,5(ρν)_ф^1,97R² Z^'_у ,Па, (4.18)

• с двухрядными теплообменниками

ΔР_у = 11,7(ρν)_ф^1,15R² Z^'_у ,Па, (4.19)

Значение R определяется по [2] в зависимости от среднеарифметической температуры воздуха.

Расчет водухонагревателя.

1. F_ф = 6,63 м²

2. кг/(м²с)

1. Выбираем:

Схема 1:

Схема 2:

Схема 4:

1. Схема 1:

Z_у = 0,59 ; Z^'_у = 1

Схема 2:

Z_у = 0,63 ; Z^'_у = 1

Схема 4:

Z_у = 0,54 ; Z^'_у = 1

1. F_у = 113 х 1 =113 м²

Схема 1:

Схема 2:

Схема 4:

1. Схема 1:

м²

м/с

м/с

Схема 2:

м²

м/с

м/с

Схема 4:

м²

м/с

м/с

Для дальнейших расчетов выбираем схему 4.

1. ΔН_у = 26,683 х 0,37² =3,65 кПа,

2. ΔР_у = 7,5 х 2,27^1,97 х 0,98² х 1 = 36,2,Па

4.4. Холодильные установки.

В центральных и местных системах кондиционирования воздуха для получения холода широко применяются агрегатированные фреоновые холодильные машины, объединяющие компрессор, испаритель, конденсатор, внутренние коммуникации, арматуру, электрооборудование и автоматику. Их технические характеристики приведены [2]. Расчет холодильной установки сводится к определению её холодопроизводительности и подбору соответствующей ей марки машины.

Расчет производится в следующем порядке:

1. Вычисляется холодопроизводительность установки в рабочем режиме:

, кВт, (4.20)

где: А_х – коэффициент запаса, учитывающий потери холода на тракте хладагента, холодоносителя и вследствие нагревании воды в насосах и и принимаемый для машин с холодопроизводительностью до 200 кВт А_х = 1,15 ÷ 1,2 , более 200 кВт А_х = 1,12 ÷ 1,15;

I_н , I_к – энтальпия воздуха на входе в камеру орошения и выходе из неё.

1. Определяются основные температуры, характеризующие режим работы холодильной установки:

• температура кипения холодильного агента

, °С, (4.21)

• температура конденсации холодильного агента

t_конд = t_к.к + (3÷4) , °С, (4.22)

• температура переохлаждения холодильного агента

t_п.х = t_к.н + (1÷2) , °С, (4.23)

где: t_н.х – температура воды на входе в испаритель и на выходе из него, °С;

Характеристики

Список файлов реферата