144936 (620810), страница 5
Текст из файла (страница 5)
, (5.5)
где а, b – размеры поперечного сечения прямоугольного канала, мм.
По номограмме, приложение 1 [6] определяем удельную потерю давления на трение, Па/м.
Потери давления на трение на участке с учётом шероховатости:
, (5.6)
где 
- коэффициент шероховатости материала канала, для шлакобетонных плит 
таблица III.5 [5];
Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений на участке по таблице 6.
Из приложения 1 [6] по скорости воздуха определяем динамическое давление, Па.
Потери давления на местные сопротивления участка:
, (5.7)
Общие потери давления на участке, Па:
. (5.8)
Результаты расчёта системы вентиляции представлены в таблице 6.
Располагаемое давление, Па, в естественной вытяжной системе вентиляции определяется по формуле:
, (5.9)
где h – расстояние по вертикали от оси вытяжной решетки до устья вытяжной шахты, м,
Для второго этажа h = 1,6 м;
Для первого этажа h = 4,3 м;
– плотность наружного воздуха, кг/м3, при температуре 5 С, 
;
– плотность внутреннего воздуха, кг/м3, при 
С, 
;
Па.
Па.
Сравним полученные потери на участке 1,2,3,4 с располагаемым давлением: 1,026 Па = 2,7 Па, следовательно, условие естественной вентиляции PРАСП.≥Rl+Z = ΔP выполняется.
На участке 5,6,7,4: 0,969 Па < 1,37 Па;
На участке 8,7,4: 0,978 Па < 2,7 Па;
На участке 9,3,4: 0,921 Па < 1,37 Па;
Все условия выполняются.
| № участка | Расход воздуха L, м3/ч | Длинна участка l, м | Скорость воздуха на участке w, м/с | Площадь поперечного сечения воздухо-вода f, м2 | Разме-ры воздуховода, м | Эквивалентный диаметр dэ, м | Удель-ная потеря давления на трение R, Па/м | Потеря давле-ния на трение Rl*β, Па | Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σζ | Динами-ческий напор hw, Па | Потеря давления на местные сопротив-ления Z=Σζ·hw,Па | Полные потери давления ΔP, Па | |
| а | b | ||||||||||||
| 1 | 50 | 4,3 | 0,43 | 0,03 | 0,16 | 0,2 | 0,178 | 0,018 | 0,091 | 2,25 | 0,117 | 0,262 | 0,354 |
| 2 | 50 | 0,5 | 0,35 | 0,04 | 0,2 | 0,2 | 0,2 | 0,018 | 0,011 | 0,6 | 0,075 | 0,045 | 0,055 |
| 3 | 100 | 0,5 | 0,69 | 0,04 | 0,2 | 0,2 | 0,2 | 0,018 | 0,011 | 0,8 | 0,299 | 0,239 | 0,249 |
| 4 | 200 | 1,2 | 0,89 | 0,06 | 0,25 | 0,25 | 0,25 | 0,018 | 0,025 | 0,7 | 0,489 | 0,342 | 0,368 |
| Сумма потерь по участку 1,2,3,4 | 1,026 | ||||||||||||
| 5 | 50 | 1,6 | 0,43 | 0,03 | 0,16 | 0,2 | 0,178 | 0,018 | 0,034 | 2,25 | 0,117 | 0,262 | 0,296 |
| 6 | 50 | 0,5 | 0,35 | 0,04 | 0,2 | 0,2 | 0,2 | 0,018 | 0,011 | 0,6 | 0,075 | 0,045 | 0,055 |
| 7 | 100 | 0,5 | 0,69 | 0,04 | 0,2 | 0,2 | 0,2 | 0,018 | 0,011 | 0,8 | 0,299 | 0,239 | 0,249 |
| Сумма потерь по участку 5,6,7,4 | 0,969 | ||||||||||||
| 8 | 50 | 4,3 | 0,43 | 0,03 | 0,16 | 0,2 | 0,178 | 0,018 | 0,091 | 2,31 | 0,117 | 0,269 | 0,361 |
| Сумма потерь по участку 8,7,4 | 0,978 | ||||||||||||
| 9 | 50 | 1,6 | 0,43 | 0,03 | 0,16 | 0,2 | 0,178 | 0,018 | 0,034 | 2,31 | 0,117 | 0,269 | 0,303 |
| Сумма потерь по участку 9,3,4 | 0,921 | ||||||||||||
Таблица 6 Расчёт смистемы вентиляции
6 ВЫБОР ЦИРКУЛЯЦИОННОГО НАСОСА
Для подбора циркуляционного насоса необходимо знать требуемую его подачу и расчётное давление. Требуемая подача насоса Vнac, м3/ч, определяется тепловой нагрузкой обслуживаемой системы отопления ΣQ, Вт, и перепадом температуры воды 
.
, (6.1)
где α – коэффициент запаса, учитывающий бесполезные потери тепла, α= 1,1…1,2;
с – теплоемкость воды, кДж/(кг·К);
ρ70 – плотность воды, кг/м3;
м3/ч.
Давление, создаваемое циркуляционным насосом, должно быть достаточным для преодоления всех сопротивлений движению воды в системе и принимается по потерям давления в самом невыгодном циркуляционном кольце:
Па= 4,954 кПа.
; (6.2)
м.
Насосы подбирают по их рабочим характеристикам, которые приведены в справочниках по санитарной технике и в каталогах заводов-изготовителей.
По требуемой подаче и давлению выбираем насос типа UPS 25-20 [4].
Характеристики насоса приведены в таблице 7.
Таблица 7 Характеристики насоса
| Производительность, м3/ч | Полный напор Н,м. | Скорость | Р1, Вт. | Iп, А |
| 1,7 | 1,2 | 3 | 55 | 0,24 |
7 ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ КОТЕЛЬНОЙ
Необходимо подобрать котёл, выбрать дымовые каналы для него, и определить высоту дымовой трубы.
Выбор котла производится по суммарной поверхности нагрева, которая определяется по формуле:
м2, (7.1)
где 1,1…
- коэффициент запаса на производительные потери тепла соответственно при нижней и верхней разводке трубопроводов;
- расчетное количество тепла, ккал/ч;
- тепловое напряжение поверхности нагрева, ккал/(м2·ч).
В качестве расчетного количества тепла принимаем суммарные теплопотери всего здания 
Вт = 22761 ккал/ч.
По таблице V.13 определяем тепловое напряжение поверхности нагрева.
Для котлов типа ВНИИСТО-Мч большой модели при сжигании сортированного антрацита 
ккал/(м2·ч).
м2.
Исходя из полученного результата, к установке принимаем 2 котла ВНИИСТО-Мч (большая модель) ГОСТ 7252-54, с максимальной теплопроизводительностью при сжигании сортированного антрацита 14000 ккал/ч.
-
Количество секций котла – 3 штуки;
-
Строительная длина – 400 мм;
-
Ёмкость – 30,5 л;
-
Поверхность нагрева – 1,5 м2;
-
Масса без воды – 247 кг.
Для чугунных котлов ВНИИСТО-Мч подбираем размеры дымовых каналов по таблице V.21 [1].
-
Площадь сечения каналов от чугунных котлов – 196 см2
-
Площадь сечения выходного отверстия трубы – 378 см2
-
Размеры канала, кирпичей – 1/2×1/2
-
Высота трубы при известной теплопроизводительности – 9 м.
Для водогрейных и паровых котлов расход рассчитывается по формуле:
, (7.2)
где - расход тепла, ккал/ч;
- средняя низшая теплота сгорания топлива ккал/кг;
- кпд котельной установки [1]. По таблице V.23 [1] для антрацита находим 
ккал/кг.
кг/ч.
Площадь склада для твердого топлива на месячный запас:
, м2, (7.3)
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
