144366 (620546), страница 4
Текст из файла (страница 4)
-
Расчет по предельным состояниям первой группы
-
Расчет по нормальному сечению
Расчётным является прямоугольное сечение.
, не требуется устанавливать сжатую ненапрягаемую арматуру в верхней зоне.
Площадь растянутой напрягаемой арматуры:
Принимаем 4 18 А800, .
-
Расчет по наклонному сечению
Расчет на действие поперечной силы
Максимальная поперечная сила в сечении
кН;
Находим
Здесь
-усилие предварительного обжатия;
Так как , то требуется постановка поперечной арматуры.
Принимаем два каркаса с арматурой 10А400 ( ) и шагом поперечных стержней 150 мм
.
Тогда
Поперечная сила, воспринимаемая хомутами
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном
Наихудшее значение с при равномерной нагрузке:
Условие прочности наклонного сечения по поперечной силе выполнено.
Расчет на действие изгибающего момента
Длина зоны передачи напряжений
,
где ;
(
для горячекатаной и термически упрочнённой арматуры класса А).
Расстояние от торца панели до начала зоны передачи напряжений:
.
Определяем момент, воспринимаемый продольной напрягаемой арматурой 4 18 А800, ,
.
;
.
Длина площадки опирания .
Определяем момент, воспринимаемый продольными нижними стержнями каркасов 210А400, ,
.
Вычисляем момент, воспринимаемый поперечной арматурой:
;
.
Отсюда
;
;
Несущая способность обеспечена.
5.5 Расчет по предельным состояниям второй группы
Площадь приведённого сечения
Статический момент площади приведённого сечения относительно нижней грани:
Момент инерции приведённого сечения относительно его центра тяжести
где – расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведённого сечения,
.
Рассчитываем момент сопротивления приведённого сечения:
– относительно нижней грани
– относительно верхней грани
– определяем радиусы инерции
Способ натяжения электротермический. Находим первые потери:
.
Потери от релаксации напряжений в арматуре: . Потери от деформации формы учитываются в расчёте требуемого удлинения при электротермическом натяжении, поэтому
. Потери от деформации анкеров учитываются при расчёте удлинения, поэтому
. Следовательно,
. Усилие предварительного обжатия с учётом первых потерь:
.
-
Расчет полки ригеля
Погонная нагрузка на консоль ригеля от плиты:
кН/м
Расчетная длина консоли:
мм,
где lk=125 мм – длина консоли ригеля.
Расчетный момент консоли:
;
;
;
.
Площадь требуемой арматуры находим по формуле:
см2.
Принимаем 5 поперечных стержней 4В500, см2. Шаг стержней 200 мм. Продольные стержни сетки принимаем конструктивно 6В500. Шаг стержней 250 мм.
-
Проверка прочности верхней зоны ригеля
Прочность бетона при расчете принимается равной передаточной МПа.
Усилие обжатия в предельном состоянии:
,
где – коэффициент точности натяжения арматуры;
= 533,5 МПа – предварительное напряжение с учетом первых потерь;
– для стержневой арматуры;
Момент обжатия относительно верхней арматуры:
кНм,
где мм – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до центра тяжести растянутой арматуры.
Момент от собственного веса в зоне монтажной петли
, кНм
кд – коэффициент динамичности1,4 (при монтаже)1,6 (при транспортировке); с – принимается равной 650 мм.
;
.
Определяем требуемое количество арматуры в верхней зоне:
см2,
где – расчетное сопротивление арматуры растяжению, расположенной в верхней зоне ригеля.
Принимаем 2 18 А400, .
6. Проектирование и расчет колонны
-
Сбор нагрузок
№ | Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, кН/м2 | γf | Расчетная нагрузка, кН/м2 |
1 | От покрытия | |||
1.1. | Постоянная | |||
– рулонная гидроизоляция | 0,06 | 1,1 | 0,066 | |
– ц/п стяжка | 0,6 | 1,1 | 0,66 | |
– утеплитель «пеноплекс» | 0,05 | 1,1 | 0,065 | |
– пароизоляция «полиэтилен» | 0,02 | 1,1 | 0,022 | |
Итого от кровли: | 0,73 | 0,813 | ||
– собственный вес плиты покрытия | 3,00 | 1,1 | 3,3 | |
– собственный вес ригеля | 0,87 | 1,1 | 0,96 | |
Итого: | 5,33 | 5,89 | ||
1.2. | Временная | |||
– снеговая | 2,4 | 1,2 | 2,88 | |
– в т.ч. длительная | 1,2 | 1,2 | 1,44 | |
Итого: | 7,73 | 8,766 | ||
В т.ч. длительная | 6,53 | 7,33 | ||
2 | От перекрытия | |||
2.1. | Постоянная | |||
– собственный вес конструкции пола | 0,569 | - | 0,736 | |
– собственный вес плиты перекрытия | 3,0 | 1,1 | 3,3 | |
– собственный вес ригеля | 0,87 | 1,1 | 0,96 | |
Итого: | 4,439 | 4,996 | ||
2.2. | Временная | |||
– полезная | 4,1 | 1,2 | 4,92 | |
– в т.ч. длительная | 2,73 | 1,2 | 3,28 | |
Итого: | 8,539 | 9,916 | ||
В т.ч. длительная | 5,693 | 6,611 | ||
Всего от покрытия и перекрытий (n=6): | 58,964 | 68,262 | ||
В т.ч. длительная | 40,69 | 46,996 |
Грузовая площадь:
Класс бетона для колонн: В35 ( ,
).
Класс продольной арматуры: А400 ( ,
).
Назначаем предварительные размеры колонн:
.
Принимаем колонны прямоугольного сечения: 400х400 мм.
Расчетные длины колонн: – для рядовых колонн;
– для колонны подвала.
Собственный вес всех колонн:
Нагрузка от покрытия и перекрытий, кН | Gк, кН | Расчетная нагрузка, кН | |||
длительная | кратковременная | длительная | кратковременная | полная | |
1802,12 | 842,14 | 109,54 | 1911,66 | 842,14 | 2753,8 |
-
Расчет по нормальному сечению
В первом приближении принимаем: – процент армирования.
Т.к. и
, то
,
,
определяются по таблицам 3.5, 3.6 пособия к СП 52–101–2003.
По требуемой площади принимаем арматуру 416 А400: .
Проверка несущей способности:
Несущая способность обеспечена.
.
Арматуру хомутов назначаем конструктивно 8 А400, исходя из условий свариваемости. Шаг хомутов принимаем 350 мм.
-
Расчет оголовка колонны
По конструктивным требованиям количество сеток должно быть не менее 4. Зададимся арматурой для сеток: 6 А400.
Шаг сеток – S=100 мм ( ).
Размер ячейки – 60х60 ( ).
Определяем коэффициент косвенного армирования:
- количество стержней;
– площадь поперечного сечения одного стержня;
– конструктивная длина одного стержня;
- площадь бетона между крайними стержнями сетки.