144352 (620532), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

Gф=2,62х24=62,88кН

Аусл=1,68х1=1,68 м²

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю по:

Расчетное давление:

5. Kz=1 (так как ширина ленточного фундамента b≤10 м)

6. b=1680 мм

8. d₁=h_s+h_sfx(γ_cf/γ_II’)= 7,9+0,2х (22/19,25)=8,13 м

9. d_B=2,1–0,5+0,2=1,8 м

6. Расчет осадок свайного фундамента методом послойного суммирования

 = 20 кН/м³ – для песка средней крупности и плотности

Так как, нижележащие грунты не обладают расчетным сопротивлением Ro, принимаем угол откоса – = 45⁰.

6.1 Расчет осадки ленточного фундамента под наружную стену

Ширина условного фундамента:

По эпюре природных давлений определяем природное давление в уровне условного свайного фундамента _zgo и _zgo:

_zgo=10,2х20,6=210,12 кПа.

_zgo=483,5–210,12=273,38кПа.

=0,98

Результаты расчета осадки фундамента песчаного слоя

№п.п.	ξ	(М)	hi, см	α	σzp кПа	σzg, o кПа	0,2σzg кПа
1	0	0	33,6	1	273,38	210,12	42,024
2	0,4	0,336		0,977	267,0923	210,12	42,024
3	0,8	0,672		0,881	240,8478	210,12	42,024
4	1,2	1,008		0,755	206,4019	210,12	42,024
5	1,6	1,344		0,642	175,51	210,12	42,024
6	2	1,68		0,55	150,359	210,12	42,024
7	2,4	2,016		0,477	130,4023	210,12	42,024
8	2,8	2,352		0,42	114,8196	210,12	42,024
9	3,2	2,688		0,374	102,2441	210,12	42,024
10	3,6	3,024		0,337	92,12906	210,12	42,024
11	4	3,36		0,306	83,65428	210,12	42,024
12	4,4	3,696		0,28	76,5464	210,12	42,024
13	4,8	4,032		0,258	70,53204	210,12	42,024
14	5,2	4,368		0,239	65,33782	210,12	42,024
15	6	5,04		0,223	60,96374	210,12	42,024
16	6,4	5,376		0,208	56,86304	210,12	42,024
17	6,8	5,712		0,196	53,58248	210,12	42,024
18	7,2	6,048		0,185	50,5753	210,12	42,024
19	7,6	6,384		0,175	47,8415	210,12	42,024
20	8	6,72		0,166	45,38108	210,12	42,024
21	8,2	6,888		0,158	43,19404	210,12	42,024
22	8,38	7,0392		0,154	42,10052	210,12	42,024
23	8,39	7,0476		0,15372	42,02397	210,12	42,024
24	8,4	7,056		0,15	41,007	210,12	42,024

6.2 Определение деформационных характеристик грунтов, входящих в активную зону сжатия для фундамента под наружную стену 13 этажного здания

Определение модуля деформации по штамповым испытаниям.

W = 0.88 – безразмерный коэффициент, зависящий от жесткости и формы штампа.

=0.3 коэффициент относительной поперечной деформации для песка.

d = 1000 мм – диаметр штампа.

= 16.00 – 7.98 – приращение осадки, соответствующее принятому интервалу напряжений.

Вывод: Модуль деформации по штамповым испытаниям для песка средней плотности средней крупности насыщенного водой – 9985,03 кПа.

Определение модуля деформации по компроссионным испытаниям

По эпюре природных напряжений:

_zgo=210,12кПа.

_zp=273,38 кПа.

P=483,5 кПа

Коэффициент сжимаемости m_o=(lz-l’)/_zp =(0,5857–0,5838)/273,38=6,9х10^-5 кПа^-1

6.3 Расчет осадки свайного фундамента под наружную стену 13 этажного жилого дома

(0,8/10724)*((273,38+267,09)/2+(267,09+240,84)/2+(240,84+206,4)/2+(206,4+175,51)/2+(175,51+150,35)/2+(150,35+130,4)/2+(130,4+114,81)/2+(114,81+102,24)/2+(102,24+92,13)/2+(92,13+83,65)/2+(83,65+76,54)/2+(76,54+70,53)/2+(70,53+65,33)/2+(65,33+60,96)/2+(60,96+56,86)/2+(56,86+53,58)/2+(53,58+50,75)/2+(50,57+47,84)/2+(47,84+45,38)/2+(45,38+43,19)/2+(43,19+42,10)/2+(42,10+42,024))*33,6=5,9 см ≤ 8 см.

S=5,9 см ≤ 8 см.

Что удовлетворяет требованиям СНиП для данного типа зданий.

6.4 Расчет осадок методом эквивалентного слоя свайного фундамента под наружную стену 13 этажного здания. (Расчет осадок методом Цытовича Н.А.)

кПа^-1

м

-для средней жесткости

Список использованной литературы

1. СНиП 2.01.07–85. Нагрузки и воздействия. Госстрой СССР, 1986 г.

2. СНиП 3.02.01–87. Земляные сооружения, основания и фундаменты, Госстрой СССР, 1987 г.

3. СНиП 2.02.03–85. Свайные фундаменты, М, 1986 г. – 48 с.

4. Методическое пособие Часть 1, Часть 2.

Характеристики

Список файлов курсовой работы