144100 (620394), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

– предельное значение гибкости, – для элементов поясов, опорных раскосов и опорных стоек, – для прочих элементов решетки, где , где – коэффициент продольного изгиба для максимального значения гибкости (табл. 72 СНиП II-23-81).

Для подобранного сечения по табл. 51 СНиП II-23-81 уточняем значение R_y и проверяем элемент по условию устойчивости:

.

Подбор сечений центрально-растянутых элементов фермы

Находим требуемую площадь сечения по несущей способности:

где R_y – расчетное сопротивление стали по пределу текучести, по табл. 51 СНиП II-23-81 для стали С255 при толщине фасонного проката свыше 10 до 20 мм

для стали С245 при толщине фасонного проката от 2 до 20мм

– коэффициент условия работы конструкции (табл. 6 СНиП II-23-81),

N – расчетное усилие в элементе (табл. 11,1).

П о требуемой площади A_тр по сортаменту (ГОСТ 8509-93) подбираем сечение из двух уголков и определяем фактические геометрические характеристики: А=2А , i_x, i_y.

Для подобранного сечения определяем гибкости и сравниваем их с предельным значением:

где , – расчетные длины элементов фермы в плоскости и из плоскости фермы соответственно, , , где l – геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов), l₁ – расстояние между центрами узлов, закрепленных от смещения из плоскости фермы;

– предельное значение гибкости, при режиме работы кранов 3К.

Для подобранного сечения по табл. 51 СНиП II-23-81 уточняем значение R_y и проверяем элемент по несущей способности:

.

Таблица 11.2Подбор сечений элементов фермы

Элемент фермы	Номер элемента	Расчетное усилие N, кН	Сечение	Площадь сечения А, см2	Расчетные длины, см			Радиусы инерции, см		Гибкость		φmin	γc	α	[λ]	Напряжение, кН/см2		Сталь
					lгеом	lefx	lefy	ix	iy	λx	λy					σ	Ryγc
Верхний пояс	5	0	2∟110х8	34,40	300	300	300	3,39	5,02	88,5	59,8	0,623	0,95	0	180	0	24,23	С255
	6	-771,88	2∟125х14	66,74				3,80	5,75	78,9	52,2	0,694		0,72	136,8	16,66	23,28
	7	-771,88	2∟125х14	66,74				3,80	5,75	78,9	52,2	0,694		0,72	136,8	16,66	23,28
	8	-1030,07	2∟125х14	66,74				3,80	5,75	78,9	52,2	0,694		0,96	122,4	22,24	23,28
Нижний пояс	1	450,15	2∟90х9	31,2	600	600	1200	2,75	4,26	218,2	281,7	-	0,95	-	400	14,42	24,23
	2	965,19	2∟125х9	44,0				3,86	5,63	155,4	213,1	-		-	400	21,94	24,23
Стойки	14	-135,18	2∟70х6	16,3	315	252	315	2,15	3,4	117,2	92,6	0,436	0,8	0,97	121,8	19,01	19,60	С245
	15	-135,18	2∟70х6	16,3				2,15	3,4	117,2	92,6	0,436		0,97	121,8	19,01	19,60
Раскосы	18	-652,92	2∟125х10	48,66	435	217,5	435	3,85	5,66	56,5	76,9	0,707	0,95	0,82	130,8	18,98	23,28
	19	466,37	2∟70х8	21,34		435		2,12	3,45	205,2	126,1	-	0,95	-	400	21,85	23,28
	20	-279,82	2∟100х8	31,2		348		3,07	4,62	113,4	94,2	0,458	0,8	1	150	19,58	19,60
	21	172,77	2∟70х8	21,34		435		2,12	3,45	205,2	126,1	-	0,95	-	400	8,10	23,28

12. Расчет стропильной фермы. Узлы

Для соединения элементов опорного и промежуточных узлов принимаем полуавтоматическую сварку сварочной проволокой СВ-08А диаметром d=2 мм, для укрупнительного узла – ручную сварку электродом Э42. Сталь опорного столика, фасонок, накладок и фланцев – С255, сталь уголков – С245. Расчёт сварных швов выполним в табличной форме (табл. 12.1)

Действующее в элементе усилие распределяется между швами по обушку и перу уголка обратно пропорционально их расстояниям до оси стержня:

N_об = α_об N; N_п = α_п N ,

где b – ширина полки уголка; z_о – расстояние от центра тяжести уголка до его обушка.

Для равнополочных уголков принимаем α_об = 0,7 и α_п = 0,3

Длины сварных швов, прикрепляющих уголки к фасонкам, определяем по формулам (расчет по металлу шва):

на обушке

l_w^об = ;

на пере

l_w^п = ,

где n – количество уголков (швов); β_f – коэффициент проплавления по металлу шва /2, табл. 34/; k_f – катет сварного шва; R_wf – расчетное сопротивление углового шва по металлу шва 2, табл. 56/; γ_wf – коэффициент условий работы сварного шва 2, п.11.2*/; 1 … 2 см – дается на непровар.

Минимальное значение катета шва k_f ^min принимается по /2, табл. 38/, максимальное значение катета шва по обушку уголка k_f ^max = 1,2 · t , где t – наименьшая из толщин полки уголка или фасонки; по перу уголка k_f ^max назначают не больше толщины фасонки и в соответствии со следующими требованиями:

k_f ^max = t – 1 мм при t ≤ 6 мм,

k_f ^max = t – 2 мм при t ≤ 7 - 16 мм,

k_f ^max = t – 4 мм при t > 16 мм,

где t – толщина полки уголка.

Таблица 12.1 Результаты расчета сварных швов

Узел		Номер стержня		Сечение		Расчетное усилие N, кН			Шов по обушку						Шов по перу
									Nоб, кН		kf, мм		lw, см		Nп, кН		kf, мм		lw, см
1		1		2∟90х9		450,15			315,11		7		15		135,04		6		8
		18		2∟125х10		-652,92			-457,04		8		19		-195,88		6		11
2		1		2∟90х9		450,15			315,11		7		15		135,04		6		8
		2		2∟125х9		965,19			675,63		7		30		289,56		6		16
		14		2∟70х6		-135,18			-94,63		6		6		-40,55		6		4
		19		2∟70х8		466,37			326,46		6		18		139,91		6		8
		20		2∟100х8		-279,82			-195,87		6		11		-83,94		6		6
3		2		2∟125х9		965,19			675,63		7		30		289,56		6		16
		15		2∟70х6		-135,18			-94,63		6		6		-40,55		6		4
		21		2∟70х8		172,77			120,94		6		8		51,83		6		4
6		5		2∟110х8		0			0		6		6		0		6		6
		26		2∟70х6		0			0		6				0		6
7		5		2∟110х8		0			0		6		6		0		6		6
		6		2∟125х14		-771,88			-540,32		8		22		-231,56		6		13
		18		2∟125х10		-652,92			-457,04		8		19		-195,88		6		11
		19		2∟70х8		466,37			326,46		6		18		139,91		6		8
8		6-7		2∟125х14		-771,88			-540,32		8		22		-231,56		6		13
		14		2∟70х6		-135,18			-94,63		6		6		-40,55		6		4
9		7		2∟125х14		-771,88			-540,32		8		22		-231,56		6		13
		8		2∟125х14		-1030,07			-721,05		8		28		-309,02		6		17
		20		2∟100х8		-279,82			-195,87		6		11		-83,94		6		6
		21		2∟70х8		172,77			120,94		6		8		51,83		6		4
1 0		8		2∟125х14		-1030,07			-721,05		8		22		-309,02		6		17
		15		2∟70х6		-135,18		-94,63	6		6		-40,55		6		4

Рис. 12.1 Нумерация узлов и элементов для отправочного элемента

Характеристики

Список файлов курсовой работы