150645 (594567), страница 11

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 11)

где N=350 кВт – мощность насоса согласно таблице 6;

=0,87 – К.П.Д. насоса по таблице 6;

к=1,1 – коэффициент запаса согласно [11];

выбираем электродвигатель АВ-450-750 номинальной мощностью Р_ном=450 кВт, напряжением U=6 кВ, частота вращения n=750 об/мин, =0,97, соs=0,91.

4.2.2 Мощность электродвигателя привода насоса обессоленной воды Р_о

где N=342 кВт – мощность насоса согласно таблице 6;

=0,76 – К.П.Д. насоса по таблице 6;

к=1,1 – коэффициент запаса согласно [11];

выбираем электродвигатель АВ-500-1000 номинальной мощностью Р_ном=500 кВт, напряжением U=6 кВ, частота вращения n=1000 об/мин, =0,94, соs=0,87.

4.2.3 Мощность электродвигателя насоса конденсата греющего пара Р_к.г.п.

где N=100 кВт – мощность насоса согласно таблице 6;

=0,75 – К.П.Д. насоса по таблице 6;

к=1,2 – коэффициент запаса согласно [11];

выбираем электродвигатель АО3-400s-4 номинальной мощностью Р_ном=200 кВт, напряжением U=6 кВ, частота вращения n=1500 об/мин, =0,93, соs=0,9.

4 .2.4 Мощность электродвигателя насоса исходной воды Р_и.в.

где N=260 кВт – мощность насоса согласно таблице 6;

=0,86 – К.П.Д. насоса по таблице 6;

к=1,1 – коэффициент запаса согласно [11];

выбираем электродвигатель 4АН355М номинальной мощностью Р_ном=400 кВт, напряжением U=6 кВ, частота вращения n=1500 об/мин, =0,86, соs=0,92.

4.2.5 Мощность электродвигателя привода вакуум-насоса ВВН1-12 Р_в1

где N=12,5 кВт – мощность вакуум-насоса согласно таблице 6;

=0,75 – К.П.Д. насоса по таблице 6;

к=1,3 – коэффициент запаса согласно [11];

выбираем электродвигатель 4А180S-2 номинальной мощностью Р_ном=22 кВт, напряжением U=380 В, частота вращения n=1500 об/мин, =0,89, соs=0,91.

4.2.5 Мощность электродвигателя привода вакуум-насоса ВВН1-25 Р_в2 находим аналогично

где N=20 кВт – мощность вакуум-насоса согласно таблице 6;

=0,75 – К.П.Д. насоса по таблице 6;

к=1,3 – коэффициент запаса согласно [11];

выбираем электродвигатель 4А200L-4 номинальной мощностью Р_ном=45 кВт, напряжением U=380 В, частота вращения n=1500 об/мин, =0,92, соs=0,9.

4.2.6 Полученные результаты сводим в таблицу 7.

Таблица 7 – Номинальные характеристики электродвигателей приводов насосного оборудования

4.3 Расчёт электрических нагрузок

4.3.1 Рассчитываем нагрузки электрооборудования на стороне низшего напряжения

4.3.1.1 Расчётная активная мощность электродвигателей 0,38 кВ Р_д.расч составляет по формуле (4.19) [10]

Р_д.расч.=КиР_ном=0,8(222+45)=71,2 кВт,

где Ки=0,8 – коэффициент использования мощности насосов по таблице 4.6 [10];

Р_ном – суммарная номинальная мощность двигателей по таблице 7.

4.3.1.2 Расчётная реактивная мощность электродвигателей 0,38 кВ Q_д.расч. составляет по формуле (4.19) [10]

Q _д.расч.=Р_д.расч.tg =71,20,75=53,4 квар,

где tg=tg(arccos)=0,75 – значение коэффициента мощности насосов по таблице 4.6 [10].

4.3.1.3 Расчётная активная мощность трёх сварочных трансформаторов составляет Р_св.тр.

Р_св.тр.=КиР_номn=0,35303=31,5 кВт,

где Ки=0,35 – коэффициент использования мощности сварочных трансформаторов по таблице 4.6 [10].

4.3.1.4 Расчётная реактивная мощность сварочных трансформаторов составляет Q_св.тр.

Q_св.тр.=Р_св.тр.tg=31,51,73=54,6 квар,

где tg=1,73 – определяется для коэффициента мощности сварочных трансформаторов по таблице 4.6 [10].

4.3.1.5 Расчётную мощность освещения Р_о находим из условия 10 Вт/м² площади помещений

Р_о=10SКи=107200,8=5,76 кВт,

где S=720 м² – площадь помещений проектируемой установки;

Ки=0,8 коэффициент использования мощности освещения согласно [10].

4.3.1.6 Суммарная активная мощность на стороне НН составляет Р_НН

Р_НН=Р_д.расч.+Р_св.тр.+Р_о=71,2+31,5+5,76=108,5 кВт.

4.3.1.6 Суммарная реактивная мощность Q_НН

Q_НН=Q_д.расч.+Q_св.тр.=53,4+54,6=108 квар.

4.3.1.7 Так как величина реактивной мощности значительна на стороне низшего напряжения подключаем компенсирующее устройство УКМ 58-04-100-33,3 УЗ мощностью Q_кк= 100 квар (номинальное напряжение 0,4 кВ).

4.3.1.8 Тогда величина реактивной мощности с компенсирующим устройством Q_НН^к

Q_НН^к=Q_НН-Q_кк=108-100=8 квар.

4.3.1.9 Полная мощность на стороне низшего напряжения S_НН

4.3.1.10 По мощности выбираем по таблице на стр. 207 [25] масляный силовой трансформатор ТМ 160 со следующими характеристиками:

напряжение на шинах высшего напряжения – 6 кВ;

напряжение на шинах низшего напряжения – 0,4 кВ;

номинальные потери холостого хода Р_х.х.=510 Вт;

номинальные потери короткого замыкания Р_к.з.=3,1 кВт;

u_к =4,5 %;

i₀=2,4 %.

4.3.1.11 Потери в трансформаторе принимаем согласно (4.29) и (4.30)

Р_т=0,02S_ном=0,02160=3,2 кВт;

Q_т=0,1S_ном=0,1160=16квар.

4.3.1.12 Всего на стороне высшего напряжения имеем

Р_ВН=Р_НН+Р_т=108,5+3,2=111,7 кВт;

Q_ВН=Q_НН+Q_т=8+16=24 квар.

4 .3.1.13 Полная мощность на стороне высшего напряжения трансформатора S_ВНт

4.3.1.14 Средневзвешенный коэффициент мощности cos

сos=Р_ВН/S_ВНт=111,7/114,3=0,98.

4.3.2 Расчётные нагрузки высоковольтного оборудования

4.3.2.1 Принимая коэффициент использования мощности одинаковым для всех электродвигателей находим активную расчётную мощность Р_д.расч^в по формуле (4.19) [10]

Р_д.расч^в=КиР_ном=0,8(4503+500+200+400)=1960 кВт,

где Р_ном – сумма номинальных мощностей двигателей по таблице 7;

Ки=0,8 – коэффициент использования по таблице 4.6 [10].

4.3.2.2 Реактивная мощность составляет Q_д.расч.^в

Q_д.расч.^в=tgР_д.расч.^в=0,751960=1470 квар,

где tg=0,75 – определяется по таблице 4.6 [10].

4.3.3 Суммарная активная мощность на шинах 6 кВ составляет Р

Р=Р_ВН+Р_д.расч.^в=111,7+1960=2071,7 кВт.

4.3.4 Суммарная реактивная мощность на шинах 6 кВ составляет Q

Q= Q_ВН+Q_д.расч.=24+1470=1494 квар.

4.3.5 Устанавливаем на шинах высшего напряжения компенсирующее устройство УКА 56-6,3-1350 УЗ (У1) мощностью Q_кк=1350 квар (номинальное напряжение 6,3 кВ).

4.3.6 С учётом компенсирующего устройства величина реактивной мощности на шинах 6 кВ составляет Q^к

Q^к=Q-Q_кк=1464-1350=144 квар.

4.3.7 Полная мощность на шинах 6 кВ составляет S

4.4 Выбор коммутирующей аппаратуры и сечения кабелей

4.4.1 Распределительный шкаф 6 кВ подключается к цеховым шинам алюминиевым кабелем, проложенным в земле

4.4.1.1 Расчётный ток в линии от шин 6 кВ до РШ определяется по величине полной мощности на шинах 6 кВ I_р1

4.4.1.2 По таблице 5-16 [10] выбираем для алюминиевого кабеля в бумажной пропитанной изоляции экономическую плотность тока j_эк=1,2 А/мм²

1. Тогда экономическое сечение жилы кабеля s_эк

s_эк=I_р1/j_эк=200/1,2=167 мм².

4.4.1.4 Выбираем по таблице 2-22 [26] кабель с алюминиевыми жилами марки ААШВ-6 с сечением жилы s=185 мм² и длительно допустимым током I_д.д.1=340 А.

4.4.2 Трансформатор мощности подключён к распределительному щиту 6 кВ кабелем с алюминиевыми жилами, проложенным по воздуху

4.4.2.1 Расчётный ток в линии от РШ 6 кВ до трансформатора определяется по величине мощности на шинах высшего напряжения трансформатора I_р2

4.4.2.2 По таблице 5-9 [10] выбираем для алюминиевого кабеля с бумажной изоляцией экономическую плотность тока j_эк=1,2 А/мм²

1. Тогда экономическое сечение жилы кабеля s_эк

s_эк=I_р2/j_эк=11/1,2=9,1 мм².

4.4.2.4 Выбираем по таблице 2-22 [26] кабель с алюминиевыми жилами марки ААШВ-6 с сечением жилы s=10 мм² и длительно допустимым током I_д.д.2=60 А.

4.4.3 Распределительный шит 0,4 кВ подсоединён к трансформатору алюминиевыми проводами с резиновой изоляцией, проложенными в трубе

4.4.3.1 Расчётный ток в проводах I_р3 находим по величине полной мощности на стороне низшего напряжения трансформатора

4.4.3.2 Для алюминиевых проводов с резиновой изоляцией экономическая плотность тока составляет по таблице 5-16 [10] j_эк=1,2 А/мм².

4.4.3.3 Экономическое сечение провода составляет s_эк

s_эк=I_р3/j_эк=157/1,2=131 мм²

4.4.3.4 Выбираем по таблице 2-17 [26] алюминиевый провод марки АПР с сечением жилы s=120 мм² и длительно допустимым током I_д.д.2=220 А.

4.4.4 Принимая, что двигатели подключены к РШ 0,4 кВ алюминиевыми проводами в резиновой изоляции проложенными в одной трубе, выберем сечение проводов для двигателя Р_ном=45 кВт

4.4.4.1 Расчётный ток в проводах I_р.д. найдём по номинальным характеристикам двигателя

4.4.4.2 Экономическая плотность тока по таблице 5-16 [10] j_эк=1,2А/мм².

4.4.4.3 Экономическое сечение провода s_эк

s_эк=I_р.д./j_эк=82,6/1,2=68,8 мм².

4.4.4.4 По таблице 2-17 [26] выбираем алюминиевый провод с резиновой изоляцией марки АПР сечением жилы s=70 мм² и длительно допустимым током I_д.д.=165 А.

4.4.5 По расчётному току в проводниках выбираем отключающую аппаратуру

4.4.5.1 По расчётному току в кабельной линии 6 кВ, соединяющей внутрицеховые шины с РШ проектируемой установки, I_р1=200 А выбираем высоковольтный выключатель марки ВМП 10 (таблица на стр. 222 [25]) номинальным током I_ном=1000 А.

4.4.5.2 Двигатели 6 кВ подключаются непосредственно к РШ марки К-2-АЭ, в котором устанавливаются вакуумные выключатели типа BB/TEL со следующими характеристиками:

номинальный ток – 630 А;

номинальный ток отключения выключателя – 12,5 кА;

номинальный ток термической стойкости (0,3 с.) - 12,5 кА.

В дальнейших расчётах оборудование и токопроводы высоковольтного оборудования не рассматриваются.

Характеристики

Список файлов ВКР