150645 (594567), страница 10

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 10)

^’=0 – угол наклона жалюзийного пакета.

3.3.8.2 Площадь свободного сечения сепаратора составляет F_с.своб.

F_с.своб.=F_cF_cеп=0,483,6=1,78м².

3.3.8.3 Скорость вторичного пара в сепарационном устройстве первой, наиболее напряжённой, ступени по уравнению неразрывности составит _с1

3.3.8.4 Сравнивая найденную скорость пара с предельной величиной: _д1^’=28,6 м/с больше _c1=28,2 м/с;

следовательно, выбранное сепарационное устройство обеспечит необходимую степень очистки пара принятую ранее.

3.4 Расчёт основных параметров пароструйного эжектора

3.4.1Как уже отмечалось выше, для повышения потенциала используемого в установке пара с низкими параметрами устанавливается пароструйный эжектор. Принимаем в качестве рабочего пар 40 с параметрами P=4,0 МПа и t=375 ^оС. Схема пароструйного эжектора представлена на рисунке 10.

A – рабочее сопло; B – приемная камера; C – камера смешения; D - диффузор

Рисунок 10 - Схема пароструйного эжектора.

3.4.2 Исходные данные для расчёта

3.4.2.1 Температура рабочего пара t_р=375^оC.

3.4.2.2 Давление рабочего пара Р_р=4,0 МПа.

3.4.2.3 Температура эжектируемого пара t_н=70^оС.

3.4.2.4 Давление эжектируемого пара P_н=3,116110⁴ Па.

3.4.2.5 Температура смеси на выходе t_с=101^оС.

3.4.2.6 Давление смеси на выходе Р_с=0,0981МПа=1ата.

3.4.2.7 Коэффициент эжекции u=9.

3.4.3 По таблице 4-1 [23] для перегретого пара найдем показатель адиабаты рабочего пара k_р=1,3.

3.4.4 Газовая постоянная для водяного пара R=463 Дж/кг (таблица 1-2 [23]).

3.4.5 Определим величину относительного давления П_рн

3.4.6 Определим по таблице приложения 4 [23] газодинамические функции рабочего пара с учётом найденной величины П_рн

3.4.6.1 Приведённая изоинтропная скорость _рн=2,41.

3.4.6.2 Относительная плотность _рн=0,02288.

3.4.6.3 Приведённая массовая скорость q_рн=0,0831.

3 .4.7 Определяем отношение _c/_р и _н/_р

где _р=0,06997 м³/кг, _н=5,0479 м³/кг, _с=1,735 м³/кг – удельный объём соответственно рабочего пара, инжектируемого пара и смеси.

3.4.8 Определим оптимальное отношение сечения f₃ к критическому сечению сопла f_р* по формуле (4-20) [23]

3.4.8.1 Вычислим параметр а

г де ₁=0,95 и ₂=0,975 – коэффициенты скорости газоструйного эжектора (стр. 151 [23]).

3.4.8.2 Вычислим параметр b

где ₃=0,9 и ₄=0,925 - коэффициенты скорости газоструйного эжектора (стр. 151 [17]).

3.4.8.3 Параметр с

3.4.8.4 Тогда отношение (f₃/f_р*)_опт

3.4.9 Вычислим давление смешанного потока в выходном сечении камеры смешения Р₃

3 .4.9.1 По формуле (4-39) определим перепад давлений инжектируемого потока на входном участке камеры смешения Р_к/Р_н

где _р*=0,628 и П_р*=0,55 – критическое значение относительной плотности и критическое относительное давление при заданном показателе адиабаты рабочего потока.

3.4.9.2 По формуле (4-43) определим отношение перепада давлений смешанного потока в диффузоре и перепада давлений инжектируемого потока на входном участке камеры смешения Р_д/Р_к

3.4.9.3 Отношение Р_д/Р_н

3.4.9.4 Отношение давления смешанного потока к давлению эжектируемого пара по формуле на странице 161 [17]

3.4.9.4 Тогда давление смешанного потока в выходном сечении камеры смешения Р₃

Р₃=Р_н3,6=3,631161=112180 Па=112,18кПа.

3.4.10 Рассчитываем характеристику выбранного эжектора

3.4.10.1 Предварительно находим отношение f_р1/f₃

3 .4.10.2 Отношение f_р*²/f₃f_н2

3.4.11 Произведём расчёт основных размеров эжектора

3.4.11.1 По формуле (1-20) найдём критическую скорость рабочего потока а_р*

где Т_р=648 К – абсолютная температура рабочего пара.

3.4.11.2 Критическое сечение рабочего сопла по формуле (2-42) f_р*

3.4.11.3 Критический диаметр d_р*

3.4.11.4 Выходное сечение сопла f_р1

3.4.11.5 Выходной диаметр сопла d₁

3.4.11.6 Площадь сечения камеры смешения f₃

3.4.11.7 Диаметр камеры смешения d₃

3.4.11.8 Длина свободной струи по формуле (2-55) l_с1

где а=0,08 – опытная константа для упругих сред (стр.50 [23]).

3.4.11.9 Диаметр свободной струи d₄ на расстоянии l_с1 от выходного сечения сопла по формуле (2-56)

d₄=1,55d₁(1+u)=1,554110^-3(1+9)=0,636 м=636мм.

3.4.11.10 Так как d₄=363 мм>d₃=254 мм, то входной участок камеры смешения выполняется в виде конического перехода, на котором диаметр изменяется от 363 мм до 254 мм.

3.4.11.11 При угле раствора 90⁰ длина входного участка камеры смешения l_с2

l_с2=d₄-d₃=(363-254)10^-3=0,109 м=109 мм.

3.4.11.12 Расстояние от выходного сечения рабочего сопла до входного сечения цилиндрической камеры смешения l_c

l_c=l_с1+l_с2=1,091+0,109=1,2 м=1200 мм.

3.4.11.13 Длина цилиндрической камеры смешения по формуле (2-60) l_k

l_k=6d₃=60,254=1,524 м.

3.4.11.14 Выходное сечение диффузора f_с определяется по формуле (2-62)

3.4.11.15 Диаметр выходного сечения d_с принимаем D_с=1,400 мм.

3.4.11.16 Определим длину диффузора l_д исходя из угла раствора 8-10⁰ по формуле (2-61)

L_д=5(d_с–d₃)=5(1,400-0,254)=7,00 м.

3.4.12 Диаметр трубопровода рабочего пара D_р определим исходя из рекомендуемой скорости движения _р=50 м/с принимаем D_р=100 мм.

3.5 Выбор насосов

3.5.1 Насос циркуляционной воды выбираем по производительности, учитывая, что сопротивление водяного тракта установки не превышает 1,5 кг/м³

Q_ц=G3600_к=1950,536000,0010078=7077 м³/час,

где _к=0,0010078 м³/кг – удельный объём рассола при температуре на выходе из последней ступени t_к=40 ^оС.

3.5.2 Насос конденсата греющего пара выбираем также по производительности, предполагая, что весь пар, подаваемый в головной подогреватель, конденсируется

Q_к=G_г.п.3600_к.г.п.=52,4536000,0010437=197,07 м³/час,

где _к.г.п.=0,0010437 м³/кг – удельный объём конденсата.

3.5.3 Вакуум-насос конденсатора теплоиспользующих ступеней выбираем по величине необходимого вакуума в ступенях меньше Р_абс. =20 кПа.

3.5.4 Вакуум-насос конденсата теплоотводящих ступеней выбираем аналогично, предполагая вакуум в теплоотводящих ступенях более глубоким Р_абс.=6 кПа.

3.5.5 Насос обессоленной воды выбирается по производительности и необходимому напору для передачи воды в заводскую сеть Q=750 м³/час.

3.3.6 Полный перечень насосов, используемых в установке представлен в таблице 6.

Таблица 6 – Тип и количество устанавливаемых насосов

Назначение	Тип насоса	Производительность Q, м/час	Напор Н, м	Частота вращения n, 1/мин	Мощность N, кВт	К.П.Д.	Количество
1 Циркуляционный насос	Д2500-45	2500	45	730	350	0,87	3
2 Насос обессоленной воды	КсВ-1000-95	1000	95	1000	342	0,76	1
3 Насос конденсата греющего пара	КсВ-200-130	200	130	1500	100	0,75	1
4 Насос исходной воды	Д1250-65	1250	65	1450	260	0,86	1
5 Вакуум-насос теплоисполь зующих ступеней	ВВН1-12	360	Рабс.=3,07кПа	1500	12,5	0,75	2
6 Вакуум-насос теплоотводящих ступеней	ВВН1-25	1500	Рабс.=2кПа	1500	20	0,75	1

4. Электротехническая часть

4.1 Общая характеристика

Проектируемая выпарная установка включает следующее основное электрооборудование:

• электродвигатели приводов насосного оборудования;

• систему освещения.

Необходимо также учитывать возможность подключения различного низковольтного оборудования (электроинструментов, сварочных трансформаторов). Кроме того, всё электрооборудование, кабельные линии и провода оборудуются необходимой защитой и автоматикой.

Линейная схема электрооборудования проектируемой адиабатной выпарной установки представлена на рисунке 11.

Питание проектируемой установки осуществляется от шин напряжением 6 кВ, расположенных на эстакаде производства “Аммиак - 2”, по силовому кабелю, проложенному в земле. Непосредственно на территории установки располагается распределительный шкаф РШ 6 кВ типа К-2-АЭ с вакуумными выключателями типа ВВ/ТЕL, от которого питается высоковольтное оборудование. Двигатели на 380 В, система освещения и внутреннее низковольтное оборудование питается от силового трансформатора через распределительный шкаф РШ 0,4 кВ. Резервного источника питания не предусматривается.

В данном разделе дипломного проекта производится выбор основного электротехнического оборудования, кабелей, проводов, выключателей, автоматов и пр. Здесь же проводится проверка выбранного оборудования и токопроводов.

4.2 Выбор электродвигателей

4.2.1 Электродвигатели привода насосного оборудования выбираем по номинальной мощности насоса, его К.П.Д. и коэффициента запаса по формуле 2.5 [11] с учётом необходимой частоты вращения

4.2.1.1 Мощность электродвигателя привода циркуляционного насоса Р_ц

Характеристики

Список файлов ВКР