122622 (592702), страница 3
Текст из файла (страница 3)
3. Принятым при расчете стоимостных показателей процент накладных расходов соответствует некоторому среднему для характерных мест использования кранов. Для кранов общего назначения его можно принять порядка 300%.
4. Методы организации и уровень механизации ремонтных работ соответствуют оптимальным, достигнутым на предприятиях, являющихся наиболее квалифицированным потребителями данного типа кранов.
Для большинства практических приложений достаточного определить три основных показателях:
- параметр потока внезапных отказов;
- ωвн (или обратную ему величину);
- наработку на внезапный отказ Товн;
- удельную оперативную трудоемкость технических обслуживаний Sуто.
Для портального крана»Кондор»грузоподъемностью 40т режима работы 6к в условиях ОАО «Новороссийский Морской Торговый Порт» эксплуатируемого на причале №16 имеем,
ωвн = 0,005 1/ч
Sур= 0,09 ч/ч
Sуто=0,07 ч/ч
Тогда удельная продолжительность устранения внезапных отказов.
Тувн=ωвн∙Тввн=0,005∙0,8=0,004 ч/ч
Продолжительность всех ремонтов, а
Удельная стоимость ремонтов
Сур= 0,09∙8=0,72д/ч
Удельная стоимость (ремонтов) обслуживания
Суто = 0,07∙2,5=0,125 д/ч
Вероятность безотказной работы крана в течение любого времени ± в предложении экспоненциального заказа распределения наработки между отказами может быть получена по формуле:
При восьмичасовой смене, например
Коэффициент готовности
Коэффициент технического использования
3. Спецчасть. модернизация портального крана «кондор» для перегрузки контейнеров в условиях оао «новороссийский морской торговый порт»
3.1. Методика расчета металлоконструкции шарнирно-сочлененных стреловых систем
Суммарное напряжение в поясе балочной стрелы будет:
где Fn – площадь пояса
Поперечную стойку в месте крепления к поясу следует проверить на изгиб от действия К.
Расчетный случай, учитывающий неустановившееся движения механизма изменения вылета в настоящей методике не рассматривается.
На прямую уравновешенную стрелу действуют следующие нагрузки:
Q-вес груза с грузозахватным устройством;
Где Sny – усилие в сравнительном полиспасте, обеспечивающем горизонтальное движение груза при изменении вылета стрелы(m-кратность уравнительного полиспаста, принимаются при m=1, m=3 и при m=2, m=5).
Pb, Py, Pk, G, Tu, T-силы, аналогичные ранее рассмотренные для прямой неуравновешенной стрелы.
Расчетная схема стрелы в плоскости качения ее может быть использована как для не уравновешенной стрелы, но в качестве поры А следует рассматривать шарнир С крепления рейки к стреле. Ход расчета этой стрелы ничем не отличаются рассмотренного ранее.
Проверка сечений на усталостную прочность проводиться по нагрузкам для расчетных случаев 1а и 2в, при этом ход расчета сохраняется таким же, как и для случаев 2а и 2в.
В шарнирно-сочлененных стреловых системах на стрелу действуют следующие нагрузки.
Q – вес груза с грузозахватным устройством;
Sny – усилие в сравнительном полиспасте, обеспечивающем горизон-тальное движение груза при изменении вылета стрелы(m – кратность уравнительного полиспаста, принимается при m=1, m=3 и при m=2, m=5).
Pb, Py, Pk, G, Tu, T – силы, аналогичные ранее рассмотренные для прямой неуравновешенной стрелы.
Расчетная схема стрелы в плоскости ее может быть использована как для неуравновешенной стрелы, но в качестве опоры А следует рассматривать шарнир С крепления рейки к стреле. Ход расчета этой стрелы ничем не отличаются рассмотренного ранее.
Проверка сечений на усталостную прочность проводится по нагрузкам для расчетных случаев 1а и 1в, при этом ход расчета сохраняется таким же, как и для случаев 2а и 2в.
В шарнирно-сочлененных стреловых системах на стрелу действуют следующие нагрузки.
Q – вес груза с грузозахватным устройством;
и
Т и Т – силы, вызванные отклонением грузовых канатов от вертикали соответственно в плоскости и из плоскости качения стрелы;
Gc, Gx, Go – вес стрелы, хобота и оттяжки.
Pв – ветровая нагрузка;
Рс,Рк – центробежная и касательная силы инерции;
S1 – усилие в стреловой тяги соединяющей коромысло противовеса со стрелой;
Рр – усилие в рейке.
При действии груза Q на стреловое устройство к хоботу приложено три силы: вес груза «Q» и две реакции в шарнирах соединения хобота со стрелой и оттяжкой. Так как хобот находится в равновесии и силы непараллельны, то они должны пересечься в одной точке. Продолжим ось оттяжки до пересечения с направлением силы Q, в эту же точку должна идти третья реакция, действующая на стрелу. Перенесем силу Q в точку О, и посмотрим параллелограмм. Его диагональ –сила R относительно точки О создает момент Rв, который должен уравновешиваться усилием в тяге Sт. При этом
Вес хобота GX и вес стрелы Gc уравновешиваются усилием в тяге ST, при этом
Вес оттяжки G0 разнесем по концам оттяжки, в точку О усилие G0 /2 момента не дает, а при вершине оттяжки разложим величину 0,5 G0 на направления осей оттяжки и хобота R0, первая составляющая относительно точки О создает момент Rов, при этом в стреловой тяге появляется усилие
Определив усилие в рейке от сил Т1; Рв, можно придти к расчетной схеме стрелы, аналогичной расчетным схемам, рассмотренным для прямых стрел. Ход расчета остается незаменным.
3.2. Технология ремонта
3.2.1. Материалы применяемые при ремонте портального крана
Все материалы, применяемые для ремонта металлоконструкций, по своим механическим и качественным характеристикам должны отвечать требованиям в соответствующих стандартов, технических условий, указанных в рабочих чертежах завода-изготовителя или в ремонтных чертежах, а также для кранов мостового типа РТМ 24.090.-85 и стреловых РД 22-16-93.
Соответствие материалов подтверждается сертификатами заводов-поставщиков или данными дополнительных лабораторных испытаний.
Применение материалов без проверки их на соответствие требованиям указанных документов путем проведения входного контроля качества не допускается службой технического контроля ремонтного подразделения.
Стальной прокат, поступивший на склад, хранится в условиях не допускающих снижения его качества. На поверхности проката не допускается наличия трещин, расслоений, неметаллических включений закатов. Дефекты устраняются пологой вырубкой или зачисткой с шириной вырубки или зачистки не менее пятикратной глубины дефектов.
Запрещается заварка или заделка указанных дефектов.
На поверхности стального проката допускается: тонкий слой окалины или коррозии, не препятствующий выявлению поверхностных дефектов, отдельные раковины, риски волосовины, вмятины, рябизна и пр.
Марки сталей для ремонта основных и вспомогательных элементов металлоконструкций кранов всех типов (в том числе кранов северного исполнения и зарубежного производства) должны соответствовать или быть равноценными маркам. Замена марки осуществляется только по согласованию с разработчиком проекта с оформлением соответствующего документа.
Под толщиной проката следует понимать:
для листов – толщину листа;
для уголков, швеллеров двутавров – толщину полки;
для труб – толщину стенки трубы;
для прутка – диаметр прутка.
Листовая сталь и стальной сортовой прокат, предназначенный для ремонта металлоконструкций, должны быть очищены от пыли, коррозии, масла, снега, влаги и высушены.
Химический состав прокатных малоуглеродистых сталей, предназначенных для ремонта металлоконструкций, по содержанию примесей должен соответствовать требованиям стандартов на эти стали. Верхний предел углерода не должен превышать 0,22%.
Содержание марганца может быть в пределах 0,5 – 0,8%, кремния 0,1–0,2%, серы и фосфора 0,04 – 0,45%, суммарное содержание хрома, никеля и меди не более 0,3%, а азота не более 0,008%.
Для несущих сварных металлоконструкций, эксплуатируемых при температуре ниже – 20С, применяются низколегированные стали.
В случае сильноагрессивной атмосферы следует применять более коррозионно-стойкую сталь марок 10ХСНД, 15ХСНД.
В сварных соединениях несущих элементов металлоконструкций кранов различных типов допускается применять сочетание углеродистых сталей с низколегированными, эксплуатация кранов должна производиться при температурах, соответствующих углеродистым сталям.
В некоторых случаях при ремонте допускается изготовление элементов металлоконструкции из алюминиевых сплавов и других материалов, обеспечивающих необходимые прочностные, качественные характеристики, надежность и долговечность в эксплуатации по согласованию Госгортехнадзором.
При заказе сталей для ремонта несущих элементов металлоконструкции в заказе-наряде должно быть оговорено требование поставки с перспективными характеристиками по прочности, выносливости и ударной вязкости.
При выборе марки стали для ремонта следует учитывать экономическую и производственную целесообразность её применение:
- углеродистую сталь ВСт3пс5 следует применять в листовом, фасонном и широкополосном прокате толщиной до 10мм включительно и в сортовом
- до 16мм включительно для кранов общего назначения при температурах эксплуатации до -30С,
- сталь ВСт3сп5 следует применять в листовом, фасонном и широкополосном прокате толщиной более 10мм и в сортовом – более 16мм при температуре эксплуатации ответственных крановых конструкций до -40С;
- в листовом и широкополосном прокате рекомендуется, применять стали марок 18Г2Афпс и 18Г2АФДпс вместо сталей типа 10ХСНД и других низколегированных сталей, имеющихся более низкие прочностные характеристики;
- профильный и листовой прокат из сталей ВСт3сп, ВСт3пс толщиной до 10мм рекомендуется для применения в крановых конструкциях, эксплуатируемых до температуры - 40С;
- недопустимо применение в сварных конструкциях кипящей стали ВСт3кп; указания сталь может быть применена в малонагруженных сварных элементах, не участвующих в работе конструкций (настилы, ограждения, лестницы, кожухи, обшивки кабины и пр.);
- допускается применения низколегированных талей (09Г2, 09Г2С, 14Г2) для ремонта сварных конструкций, изготовленных из Ст3, которую
не рекомендуется использовать для ремонта сварных конструкций, изготовленных из Ст3, которую не рекомендуется использовать для сварных конструкций из низкоуглеродистых сталей.
3.2.2. Сборка и подготовка к сварке элементов металлоконструкций
Прежде всего, необходимо проверить соответствие предельных размеров, отклонений формы деталей и зазоров чертежам с требованиями ГОСТ 5264-80.
Свариваемые кромки и прилегающие к ним зоны металла шириной не менее 20мм должны быть очищены от ржавчины, грязи, масла, влаги.
В стыковых соединениях должны быть предусмотрены выводные планки, размеры которых: длина – не менее толщины сварных элементов.
Принудительная прогонка деталей к элементам, нарушающим конструктивные формы, предусмотренные чертежами, запрещается.
При сборке деталей под сварку допускаются следующие отклонения от проектного расположения деталей:
а) в стыковых соединениях:
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
