СНиП 3.03.01-87 (556907), страница 25
Текст из файла (страница 25)
* Допускается до 1 % СН.
** Применение ХН не допускается.
*** Допускается к применению в конструкциях, армированных сталями, стойкими к коррозионному растрескиванию.
**** Допускается применение добавки ЛТМ.
Примечания: 1. Знак „—" запрещается введение добавки, знак „+" — допускается введение добавки, знак „(+)" — допускается введение добавки только в качестве ускорителя твердения бетона.
При применении добавок по поэ. 3 и 4 следует учитывать указания поз. 2.
Сокращения, принятые в табл. 2:
НЖ — нитрит железа (ГОСТ 4111—74);
ХК — хлорид кальция (ГОСТ450—77);
ХН — хлорид натрия (ГОСТ 13830—68);
СН — сульфат натрия (ГОСТ 6318—77);
НК — нитрит кальция (ТУ 6-03-367—79);
ННК — нитрит-нитрат кальция (ТУ 6-03-704—74);
М — мочевина (ГОСТ 2081—75);
НН — нитрит натрия (ГОСТ 18906—80*);
ННХК — нитрит-нитрат-хлорид кальция (ТУ 6-18-194—76);
НН — нитрит натрия (ГОСТ 828—77Е);
ЛСТ — лигносульфонаты технические (ОСТ 13-183—8З);
ХЖ — хлорид железа (ГОСТ 11159—76);
ПАЩ-1 — пластификатор адипиновый (ТУ 6-03-26—77);
ВДХК — омыленная растворимая смола (ТУ 61-05-34—75);
ГКЖ — метил (этил) силиконат натрия (ТУ 6-02-696—76);
НЧК — нейтрализованный черный контакт (натриевый) (ТУ-38-101615—76);
КЧНР — нейтрализованный черный контакт рафинированный (ТУ-38-3022—74);
СНВ — смола нейтрализованная воздухововлекающая (ТУ 81-05-7— 80);
СПД — синтетическая поверхностно-активная добавка (ТУ 38-101253—77);
ЦНИПС-1 — омыленный древесный пек (ТУ 81-05-16-76);
ПГЭН — этилгидридсесквиоксан (ТУ 6-02-280—76);
ЛХД — лесохимическая добавка (ТУ 81-05-128—81);
УПБ — мелассная упаренная последрожжевая барда (ОСТ 18-126—73).
2. Рекомендуемые суперпластификаторы.
С-З — „разжижитель С-З" (ТУ 14-652—81 с изм. № 1), ДФ — „Дофен" (ТУ 14-6-188—81), НККС 40-03 (ТУ 38-4-0258—82).
3. Рекомендуемые суперпластифицирующие добавки на основе модифицированных лигносульфонатов: ЛТМ (ТУ 65-08-74—86), МТС (ТУ 67-542-83), НИЛ-20 (ТУ 400-302-4—80), ЛСТМ-2 (ТУ 13-287—85).
ПРИЛОЖЕНИЕ 9
Рекомендуемое
ВЫБОР НАИБОЛЕЕ ЭКОНОМИЧНОГО МЕТОДА
ВЫДЕРЖИВАНИЯ БЕТОНА ПРИ ЗИМНЕМ БЕТОНИРОВАНИИ
МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
| Вид конструкций | Минималь-ная темпе-ратура воз-духа, °С, до | Способ бетонирования |
| Массивные бетонные и железобетонные фундаменты, блоки и плиты с модулем поверхности до 3 Фундаменты под конструкции зданий и оборудование, массивные стены и т. п. с модулем поверхности 3—6 Колонны, балки, прогоны, элементы рамных конструкций, свайные ростверки, стены, перекрытия с модулем поверхности 6—10 Полы, перегородки, плиты перекрытий, тонкостенные конструкции с модулем поверхности 10—20 | –15 –25 –15 –25 –40 –15 –40 –40 | Термос Термос с применением ускорителей твердения бетона. Термос с применением противо-морозных добавок * Термос, в том числе с применением противоморозных* добавок и ускорителей твердения Обогрев в греющей опалубке. Предварительный разогрев бетонной смеси Обогрев в греющей опалубке. Периферийный электропрогрев Термос с применением противоморозных добавок*, обогрев в греющей опалубке нагревательными проводами. Предварительный разогрев бетонной смеси, индукционный нагрев Обогрев в греющей опалубке, нагревательными проводами и термоактивными гибкими покрытиями (ТАГП) с применением противоморозных добавок То же |
_____________
* Противоморозные добавки, как правило, следует применять в комплексе с пластифицирующими.
ПРИЛОЖЕНИЕ 10
Рекомендуемое
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ МАРКИ ПОРОШКА
И СВЯЗКИ АЛМАЗНОГО ИНСТРУМЕНТА
ДЛЯ ОБРАБОТКИ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА
| Вид обрабатываемого бетона | Рекомендуемая марка по ГОСТ 9206—84 алмазного порошка (тип связки) |
| Бетон тяжелый на заполнителях из силикатных и силикатно-карбонатных пород с пределом прочности при сжатии исходной горной породы до 450 МПа (4500 кгс/см2) (граниты, гранитоиды, андезиты, диабазы, базальты, габбро, песчаники и др.) Бетон тяжелый на заполнителях из карбонатных пород с пределом прочности при сжатии исходной горной породы до 300 МПа (3000 кгс/см2) (плотные известняки, доломиты, мраморы) Бетон легкий на заполнителях из силикатных пород с пределом прочности исходной породы 5-70 МПа (50-700 кгс/см2) (туфы, шлаковые пемзы) и на искусственных пористых заполнителях (керамзит, шлак) и ячеистый бетон Специальные бетоны — полимербетоны на силикатном и карбонатном заполнителях, силикатный бетон, особо тяжелый бетон с заполнителями из чугунной дроби и скрапа, железобетон | АСК, А, АСС, МЖ (МОЗ, М50) АСВ, АСК, АСС (М1, М3, МЖ) АСВ, А (М3, МЖ, М1) А, АСК, АСС, АСВ (МЖ, МОЗ, М50, М1, М3) |
ПРИЛОЖЕНИЕ 11
Обязательное
НАГРУЗКИ И ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ОПАЛУБКИ
МОНОЛИТНЫХ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
1. При расчете опалубки, лесов и креплений должны приниматься следующие нормативные нагрузки:
вертикальные нагрузки
а) собственная масса опалубки и лесов, определяемая по чертежам. При устройстве деревянных опалубок и лесов объемную массу древесины следует принимать: для хвойных пород — 600 кг/м3, для лиственных пород — 800 кг/м3.
б) масса свежеуложенной бетонной смеси, принимаемая для бетона на гравии или щебне из камня твердых пород — 2500 кг/м3, для бетонов прочих видов — по фактическому весу;
в) масса арматуры должна приниматься по проекту, а при отсутствии проектных данных — 100 кг/м3 железобетонной конструкции;
г) нагрузки от людей и транспортных средств при расчете палубы, настилов и непосредственно поддерживающих их элементов лесов — 2,5 кПа; палубы или настила при расчете конструктивных элементов — 1,5 кПа.
Примечания: 1. Палуба, настилы и непосредственно поддерживающие их элементы должны проверяться на сосредоточенную нагрузку от массы рабочего с грузом (1300Н) либо от давления колес двухколесной тележки (2500Н) или иного сосредоточенного груза в зависимости от способа подачи бетонной смеси (но не менее 1300Н).
2. При ширине досок палубы или настила менее 150 мм указанный сосредоточенный груз распределяется на две смежные доски.
д) нагрузки от вибрирования бетонной смеси — 2 кПа горизонтальной поверхности (учитываются, только при отсутствии нагрузок по подп. „г");
горизонтальные нагрузки
е) нормативные ветровые нагрузки — в соответствии со СНиП 2.01.07-85;
ж) давление свежеуложенной бетонной смеси на боковые элементы опалубки, определяемое по табл. 1 настоящего приложения.
Примечание. Во всех случаях величину давления бетонной смеси следует ограничить величиной гидростатического давления Рmax = gh,
результирующее давление при треугольной эпюре 
з) нагрузки от сотрясений, возникающих при укладке бетонной смеси в опалубку бетонируемой конструкции, принимаются по табл. 2 настоящего приложения;
Таблица 1
| Способ уплотнения | Расчетные формулы для определения максимального бокового давления бетонной смеси, кПа | Пределы применения формулы |
| С помощью вибраторов: внутренних наружных | Р = gН Р = g (0,27 + 0,78) К1К2 | Н £ R n < 0,5 n ³ 0,5 при условии, что H ³ 1 м H £ 2R1 n < 4,5 n > 4,5 при условии, что Н > 2 м |
Обозначения, принятые в табл. 1:
Р — максимальное боковое давление бетонной смеси, кПа;
g — объемная масса бетонной смеси, кг/м3;
Н — высота уложенного слоя бетонной смеси, оказывающего давление на опалубку, м;
n — скорость бетонирования конструкции, м/ч;
R, R1 —соответственно радиусы действия внутреннего и наружного вибратора, м;
K1 — коэффициент, учитывающий влияние консистенции бетонной смеси: для жесткой и малоподвижной смеси с осадкой конуса 0—2 см — 0,8; для смесей с осадкой конуса 4—6 см — 1; для смесей с осадкой конуса 8—12 см — 1,2.
K2 — коэффициент для бетонных смесей с температурой: 5—7°С — 1,15; 12—17°С — 1; 28—32° С — 0,85.
и) нагрузки от вибрирования бетонной смеси — 4 кПа вертикальной поверхности опалубки.
Примечание. Указанные нагрузки должны учитываться только при отсутствии нагрузок по подп. „з".
2. При наружной вибрации несущие элементы опалубки (ребра, схватки, хомуты и т.п.), их крепления и соединения должны дополнительно рассчитываться на местные воздействия вибраторов. Нагрузки принимаются согласно закону гидростатического давления.
Таблица 2
| Способ подачи бетонной смеси в опалубку | Горизонтальная нагрузка на боковую опалубку, кПа |
| Спуск по лоткам и хоботам, а также непосредственно из бетоноводов Выгрузка из бадей емкостью, м3: от 0,2 до 0,8 св. 0,8 | 4 4 6 |
Примечания: 1. Указанные динамические нагрузки должны учитываться полностью при расчете досок палубы и поддерживающих ее ребер. Балки (прогоны), поддерживающие ребра, следует рассчитывать в соответствии с фактической схемой конструкций, учитывая динамические воздействия в виде сосредоточенных грузов от двух смежных ребер при расстоянии между ними до 1 м и от одного ребра при расстоянии между ребрами 1 м и более. При этом должно учитываться наиболее невыгодное расположение этих грузов.
2. Конструктивные элементы, служащие опорами балок (прогонов), например, подкосы, тяжи и др., следует рассчитывать на нагрузку от двух смежных ребер, расположенных по обе стороны рассчитываемого элемента (при расстоянии между ребрами менее 1 м), либо от одного ребра, ближайшего к этому элементу (при расстоянии между ребрами 1 м и более).
3. Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов должен осуществляться в соответствии с табл. 3 настоящего приложения.
4. При расчете элементов опалубки и лесов по несущей способности нормативные нагрузки, указанные в п. 1, необходимо умножать на коэффициенты перегрузки, приведенные в табл. 4 настоящего приложения.
При совместном действии полезных и ветровых нагрузок все расчетные нагрузки, кроме собственной массы, вводятся с коэффициентом 0,9.
При расчете элементов опалубки и лесов по деформации нормативные нагрузки учитываются без умножения на коэффициенты перегрузки.
5. Распределение давления по высоте опалубки принято по аналогии с гидростатическим давлением по треугольной эпюре.
6. Прогиб элементов опалубки под действием воспринимаемых нагрузок не должен превышать следующих значений;
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
