Боришанский Справочник по теплопередаче (555275), страница 34
Текст из файла (страница 34)
иом сжигании твердых топлив — 0,7. Для зашипованных экрзиов, покрытых хромитовой массой, 6 = 0,2. Лучевоспринимающая поверхность нагрева Н„=БР, х где Рсы)мз! — площади стен, занятых экранами, а х — угловой коэффициент. Этот коэффициент принимается для котельных пучков и закрытых чугунными плитами нлн ошипованных экранов равным единице, а для открытых гладкотрубных экранов и малорядных фестоиов — по рис. 15-11.
Угловые коэффициенты иетиповых экранных поверхностей можно определять по указаниям $14-6. В приведенных формулах в соответствии с !Л. 15.8) приняты следую- щие обозначения. Расчетный расход топлива !ОΠ— д, В = В )кг)чос), где  — действительный Расход топлива, а ды 59 — потеРЯ от механи- ческого недожога. Коэффициент сохранения тепла ° ° 4 ' ) ) ° ° йиьва Ъ иааааа ° Ъ„>аюаааа и,ъ 'юэаааа , ° ъъ ъъэаэаа /' ° ъаъ ааааа ВЪ ° ЛЪВФВВ ° Э ЪФЪ/Вава ° )иьъъаюав айь и а' ° юъвьъаъааа: ЗЫУЭХЭ / ° ав.
° >а июааюеаа ° ° ВО ъюьзъъюаююэ ° ° вьъ) ° зиъаювеээ ° Ваъ|ЗВ\/ь ааааа ° ееаъьеъьь авва / ЮЮЮЪЪЪЭЮЮЛЪЬЗВВВ ° ааа ааааа, ° ° Вююъъ)ВВВОЬЭОЗВ ° В1аь ВВВВъьаъа ° Вееа Ъ ЪВВВЬЗЪЭЬЛ / аваааьаеааа ° «ааааа ° ВВВВЭЛЗВВЭВЛВЪЬЗВВВ «аюаэаа|ВЗЗЛъйльаай °ВВЮЮЗВЪЬВЭВНЭЬЭЬФЬФЗ ° В>еепвъюа Виьэн ° >ВВЮЭЮВЪЪЪйииэаа ФЬФЬ. Финаеаа ° вавпиаъЭаэввеьюйлвйаееэйвеэ ° ЮВВВФЮЬЬЪЮВВВВЬФЭОФЬ. аваева ° юююйфваъаавюююыйьайа авва ° Вава ВВЭООВВВВНЬ ВВ аа аа / аааваьа аал ааааа ааае ве ° Ваайаейаа>аа.:ЛВВВВВВЮЬЛЭЮ .ЮЭ ° ВеваЭВВВВВВВВООФВВВВВВВЬВВВ) ° Вюазэаааааа1ааа ФВФВВВВВЭ Фэ ° ВНЗЭЮЭЮВЭВВВВВЮЬЛайааВЭВЭм / Вне>ааааа>1вааеаеь еееюавваэ ° ВВВЭ11В1ВВВ(ВВВНВаанааюааа> ° еаваааеаааааввааеаюеае ' ааааа ° ЮВЮ!Эааееввееаввйааааааа НВЭ ° ВВВЭИВВВВ1ВВВВВВВайаааавйаэн / °: = йа ,МЮЭ, й;О .
ь ° ' аэз ° аза ай ЧЭНЮЬЬ ) ВЕЗВЗЮЬЭЕЬ ° В э аь Ва Га а ь ай Вэ ° ВВВИВВЪВВНВЭ ° >авв>вез>ааааа ° аеаь ° ° ° ° ааюэеаавелаююъьазэй ааааа>ьз>1В\аааь Фи ° ВЗЮЗЮВЮЪВВВЬЭЭЯ Э ВВЗВЭВНЬ>ВИВА ° аааюэейаюлеаеаъ~зэь ю и/ю еаааьааайьаааэаююаааааиъааюаа иювэаааиь ииеиээайаь. Фии ° вваэавааавэааэюввййавеавааааа ° ВВВЭВ1В1>ВФФВЭВВ Ьааи>ВЬ Вй /, ВВЭВЗВ1еаииавювеээайавайаааа ЮВЗ1ЗВЭВФЗВЭВОЭ1аааэ1еаюзаааай ° ВВВЭВВВВЭВВВВ 'Вйиааайв>йаааа ° ва1эавваэ1авеэю 7зюэаваююваваа ° Вааааайааааааай ' Заейеаааа>а \ю>июааазВаиэеесьзаааиаюв>аа ° еавааваеа ааазе1>цвю йзе ааа ° Ваайаааюайаааэюа>аз ИВ>>наев ЮВВВЗВВВВВВВВВЭЮВВВЭВЗЪФВЮВВЮВ ° ааааааааайайайааааааийОЗЮВЕЕВ ° юз» ююю«аааьаьаааааююй ° аааьва1ааейвээаааааааавэаа а» зззизэиазизззаюиюизэзэ>ь.- ° ааеэеиеаев1зъаааюэвиеэваааа ююйййюййййюююэьйэюйзэюаазйиа» ФВФФФ а / Н", ° О)вава ° в ъВВЗ ° ВЪ >ав аь ..
ь /ъ , ° аааююз ъи ' ° ааааа .На . >ад~За)ъ "зъа ° 911В1Ь, ° ° вавайю. ь ° ВВ>ВВВЪ 'ЛВВВВВ ° ВВВВВВВъ<ълаааю ° ВВВВВЭВВО 'Меев ) / аеагаээаа~ъаъъевв ' / ° ВВВВНВВО Ъ'Лаа ° ВВВВЭВВЮЬЛ Лаа ° В1В1 эйаа 1 ъъ'ЛОВ ° иааэаюююьалал ° ааееаааееа ' ъа ° юююйэвйюиаъъъъь/зеве / ° ииаюаааВВ,ъь'иавб ° ВВВВЗВВВВЗВВЭО ъъ.ъл ° ° аэаазюаиааав . ъ» //гэ/ээе ЬЪЦ ° ВВВВЗЮВВВВВВВВЮ>ъзь' > ° аааааюаааааааа1ООФ ааааа ° аееизайейэевевеаОООэъча ° еаааааваеаеввв / даъ\аа ° юввеаеаюеаюеюв ълььЪО ° ВВВВ1иаааааае 1ааьь ° Юааайаеаа>ВВЮВЩ) ) 1ЗЛЬЪ.
° ВВВВВВВВВВВЮВВ авена / «аааааиааааааааааааааееъЭ йааааэиаааВФФЮ>ааэайааэа ° ЮЮВВВВЮВВ>еа>аааааайаааа йааайэазйайаааааааааааааа ° еваааааавйааюааава>ааааа Щ Ваа>а>эазюйаааааэаэ>ВВВ ° Вевеейюэаиааавааэа>эе ° Ваи>аюэеаэаВВВ1езюеае ° еввввьыэвюэйааааеиваэю ° Вааазэав ааааа ° ° . ) Вэа Вайа ° зеленей /, айв еаваавааъе/аа ° , / айе ° ааааа"ае Вьаа ° ' >аа ° Ваайавюаззаэзэе~юэа Ф191 а ° ФВ Ф .Эь авена ° аааъааюааа>ВВ В юэьэааВВ эюейэааавлввэйайч эаъзьа ° Фйюьлйвзиь Филэь ° еа ° аюе -Фьй лэаэанаэаи / ° Вва ° 1)аэь Фав аааэ йю ° авиа ааааа Фюю з аа Йааа ° / эйэюа1>в Эия ° Еиай Вза>ЗНЮВВИВЬЗ ! Средняя суммарная теплоеикость продуктов сгорания 1 кг топ- лива определяется по формуле: Я вЂ” 1" рс = гп гт о в которой !м — теплосодержаиие ,'газов, понидающих топочную ка- меру, а !г — полезное тепловыделение в топке, Количество тепла, переданного в топке на 1 кг топлива, На практике расчет теплообмена в топке обычно сводится к определению температуры газов, покидающих топочную камеру, ФУ или к определению лучевоспринимающей поверхности нагрева Н .
Если задана велачина лучевоспринимающей поверхности нагрева Нлм то абсолютная температура газов, покидающях топочную камеру, рассчитывается по формуле: с !,27 10-'сН,ам Тз ( К) +! у В„!'с Т (1 5-43) Если задана температура газов, похидающих топочную камеру, Т 'К, то лучевоспринииающая поверхность нагрева рассчитывается по формуле: Н„0,79 1О' — „— 1 (и'). (15-44) Во все расчетные формулы, определяющие лучистый теплообмен в топке, входит величина степени черноты топки а .
Оиа зависит от эмиссионных свойств факела, определиемых величиной ар, от состояния стен топочной камеры, характеризуемого величиной коэфициеита загрязнения ь, и от геометрических характеристик топки и Р. Степень экраннрования (ч показывающая, какая доля поверхности стен топки Рс закрыта экранами, для камерных топоК рассчитывается по формуле: (! 5.45) Для слоеных топок с площадью зеркала горения Я степень зкрани- ровання рассчитывается по формуле: Н„ Р— Н (15-46) 246 Лучистый геплообмен в поглощающей среде 1Гл. 15 р 15-5)' Теплообмгн з топках дательных агрегатов 247 Геометрическая характеристика слоеных топок О=1 л При равномерном распределении экранов по стенам топочной камеры степень черноты а рассчитывается для слоеных топок по формуле: 0,82 (а, -1-(1 — а ) рф] 1 — (1 — ФИ! — ОФ)(1 — а )' для камерных топок' — яо формуле: 0,82 а, а -)- (1 — а ) Фй (15-41) (15-48) 0,82а,„(1 — а, Фс) а, +(1 — 2аа) Ф~ (15-49) полученной в предположении, что все экранные поверхности разме.
щепы иа одной стене топки. Входящая в приведенные формулы степень черноты факела аа рассчитывается по уравнению: а, =Фа. (15-50) Здесь а — поглощательная способность топочной среды; значение коэффициента Ф, характеризующего степень заполнения топочного объема пламенем, выбирается в соответствии с табл.
15-5. Прн сжигании смеси топлив, дающих различную светимость пламени, степень черноты факела аа рассчитывается для топлн- за, характеризующегося большей светимостью пламени, а условный коэффициент загрязнения й выбирается по тому топливу, для которого он имеет меньшее. значение. Особые случаи рас. ч е т а. 1. Для антрацитовых слоеных Вяд алвмеия 1,0 Несветящееся пламя Светящееся сяжистое пламя жидких топлив Светящееся и полу«ветящееся пламя твердых топлив О,ГЗ О,аз топок и пневматических топок Шершнева с экранированными эжекторными вороикамн численный коэффициент в формуле (15-40) принимается равным 0,54.
2. Для отапливаемых мазутом и работающих без наддува топок корабельных паровых котлов, в которых регулирование царопроиз- Формула (15-48) используется для расчета степени черноты камерных топок, в которых экранированы более чем две плоскости, ограничивающие топку. Если лучевоспринимающая поверхность расположена только в выходном сечении камерной топки илп занимает выходное сечение и одну из стен, то степень черноты топхи рассчитывается по формуле; 248 Лучистый геплооблен в поглошающей среде (Гл.
15 водительности котла производится за счет изменения числа работающих форсунок, численный коэффициент в формуле (15-40) рассчитывается по уравнению: 1 — = 0,7 + 2 10-вд гп йрн В,Е„л д = ( 0,8 !0' кяал/мг час. ст 3. При расчете топок, работающих на жидком топливе, с избытком воздуха, существенно отличаю.цимся от нормальных («„, ч 1,!0 Или «ы) 1,35), в формуле (!5-40) 'виесто критерия Во вводится кри.
1,3«з теряй БВо, где П = з — химический критерий, учи. «з + 2(« — 1) тывающий влияние коэффициента избытка воздуха на температурное поле топни. Пример 1. Определить поглощательиую способность факела, 'йбразующегося при сжигании антрацита в камерной топке объемом 650 м' и поверхностью стен 287 м'. Температура газов, покидающих топку, 1150'С. Концентрация пыли 16 гуам'. Объемные доли углекислоты и водяных паров соответственно 0,129 и 0,045. Топка работает при атмосферном давлении (р = 1 агпа).
Размол топлива производится в барабанно-шаровой мельнице. При камерном сжигании антрацита в топке образуется полусветящееся пламя, Излучение этого пламени снладывается из излучения эоловых частиц и излучения трехатомных газов. Толщина излучающего слоя 650 ! = 3,6 — = 8,15 м. 287 Коэффициент ослабления для эоловой пыли находим по кривой 1 номограммы 15.11 для значения температуры Г = 1150' С. Ои равен !)л. 0,01 мгуг. Коэффициент ослабления для дымовых газов по номограмме рис. 155 при р, с, — — 0045; р„1=(0045+ 0129) ! 815 = =.. !.42 м аща и Г,„= 1150'С 1 й =0,36 м агпа Поглощательная способность фахела полусветящегося пламени при (Ф,р„+йлу)1=0,222 8,15=1,81 по рис. 15-6, с введением коэффициента 5, равна: а,, = 0,65 0,835 = 0,54, Пример 2.
Рассчитать поглощательную способность факела пламени при сжигании мазута в топочной камере объемом )г= 730 м' и поверхностью стен топки р =- 1050 м'. Температура газов, покиы дающих топку, г !250'С. Топка работает. при атмосферном дав- 9 15-5) Теплообиен в топках котельных агрегатов 249 лепин (р = 1 ата). Эффективиая толщина поглощающего слоя по формуле (15.15) 730 (э4ф = 3,6 1050 —— 2,6 м. Козффяпиеит ослабления лучей по формуле (15-33) 1 К ! 6,10-в(1250+273) 05 195 м аш Поглощательиая способность среды а= 1 — е севы'а'а=0,994 (то же по рис.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
