Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 25)

При наличии в основании сильнопучинистых грунтов планировочные работы вокруг строящегося здания и отмостки должны быть выполнены до 1 ноября.

Во всех случаях устройства фундаментов должен быть обеспечен отвод атмосферных и поверхностных вод от здания или сооружения.

4.4.6. Устройство фундаментов на промороженном основании из пылевато-глинистых грунтов, мелких или пылеватых песков, а также на покрытом снегом или водой (льдом) запрещается.

4.4.7. Поврежденный при промораживании или замачивании грунт основания должен быть удален и заменен песком (в зимних условиях подогретой гравийно-песчаной смесью) с уплотнением. Необходимость замены и степень уплотнения подлежит согласованию с проектной организацией.

4.4.8. Монтаж сборных фундаментов, как правило, должен производиться кранами, движущимися по бровке котлована. При монтаже кранами, движущимися по дну котлована, необходимо тщательно следить за сохранностью основания, не допуская движения крана по участкам грунта, на которые устанавливаются фундаменты.

Не допускается движение кранов по дну котлована при наличии в основании грунтов, насыщенных водой, пылеватых супесей, суглинков и глин с показателем текучести I_L > 0,5, погребенного торфа или заторфованных грунтов.

Установка плит сборных фундаментов при этих грунтах должна производиться плавно, без ударов, во избежание разрушения структуры грунтов основания.

4.4.9. Под плиты сборных фундаментов производится выравнивающая подсыпка из крупного или средней крупности песка толщиной 50-100 мм. При песчаных грунтах выравнивание основания производится местным песком.

В зимних условиях выравнивающая подсыпка толщиной более 10 см выполняется из гравия или гравийно-песчаной подогретой смеси и укладывается немедленно после зачистки основания. Особо тщательно надлежит выравнивать по длине подготовку основания под фундаменты крупнопанельных зданий.

4.4.10. Выравнивание песчаной подсыпки производится по маячным рейкам (см. рис 4.2). В местах, где толщина подсыпки превышает 100 мм, нижняя ее часть должна уплотняться трамбованием, вибрированием или укаткой. При уплотнении нельзя допускать нарушение природной структуры подстилающего слоя грунта.

Отклонение верха выравнивающей подсыпки от проектной отметки должно быть не более 10 мм.

Рис. 4.2. Выравнивание песчаной подсыпки по маячным рейкам:

1 - маячные рейки; 2 и 3 - соответственно нижний и верхний слои подсыпки

4.4.11. При монтаже сборных фундаментов, особенно для крупнопанельных зданий, необходимо тщательно следить за опиранием их на песчаную подсыпку по всей плоскости контакта.

4.4.12. Армированные швы по верху фундаментных подушек сборных ленточных фундаментов выполняются по рабочим чертежам проекта с соблюдением СНиП 3.03.01-87 и следующих указаний:

а) швы между блоками прерывистой подушки до укладки арматуры заполняются грунтом и в верхней части на толщину 4 см заделываются цементным раствором по ширине на 10 см больше толщины стеновых блоков фундаментов;

б) арматура до укладки обязательно выправляется;

в) крайние стержни арматуры должны отстоять от граней стеновых блоков фундаментов вовнутрь не менее чем на 3 см;

г) все стыки арматуры и сопряжения ее в углах и пересечениях лент фундаментов должны быть сварены на участке длиной не менее 10d или выполнены внахлестку с перепуском стержней не менее 30d. В одном месте допускается стыкование не более двух стержней;

д) арматурные сетки укладываются продольной арматурой вверх. Стыки выполняются по проекту.

После приемки уложенной арматуры должна немедленно производиться укладка раствора с выравниванием верхней плоскости по маякам, устанавливаемым при нивелировке верха плит. Отклонение от проектной отметки верха шва допускается не более минус 10 мм.

Устройство швов из цементного раствора по верху плитных блоков толщиной более 20 мм методом замораживания не допускается.

4.4.13. Установка стеновых блоков или панелей фундаментов производится на пластичном цементном растворе с применением пластифицированного цемента или с пластифицирующими добавками при тщательном заполнении вертикальных швов бетоном класса В 7,5.

При отсутствии специальных указаний в проекте блоки стен укладываются с перевязкой не менее 40 см.

4.4.14. Выравнивающий пояс по обрезу сборных блочных фундаментов устраивается из цементного раствора или бетона (в зависимости от толщины) в опалубке, верх которой выравнивается по нивелиру с отклонением от проектной отметки не более минус 10 мм.

При панельных стенах фундаментов до устройства выравнивающего слоя или армированного пояса производится соединение сваркой закладных деталей и защита их от коррозии в соответствии с проектом.

4.4.15. При устройстве монолитных железобетонных и бетонных фундаментов уплотнение подготовки при влажных ленточных глинах, суглинках и слабых пылеватых супесях рекомендуется производить укаткой легкими катками или ручными трамбовками. В случае необходимости под подготовку укладывается слой песка в качестве временного пластового дренажа. Отклонение отметки верха подготовки от проектной отметки не более 10 мм.

4.4.16. При бетонировании консольных конструкций фундаментов (под крыльца, низкие пристройки, у примыкания к существующим фундаментам и т.п.) необходимо обеспечивать предусмотренный проектом зазор между грунтом и опалубкой нижней грани консолей, но не менее 15 см.

4.4.17. При устройстве обмазочной или оклеечной гидроизоляции фундаментов необходимо тщательно следить за непрерывностью слоя, особенно при агрессивных подземных водах.

В случае, если плиты сборных фундаментов поступают на площадку строительства обмазанные или пропитанные гидроизоляционными составами, надлежит после заполнения швов (промежутков) между ними раствором произвести обмазку их битумом за 2 раза.

4.5. Устройство фундаментов из забивных свай

4.5.1. При устройстве свайных фундаментов следует руководствоваться СНиП 3.02.01-87, Пособием к нему и настоящим ТСН. Все работы, связанные с погружением свай молотами, должны проектироваться с учетом рекомендаций "Руководства по производству свайных работ, эксплуатации копров и копрового оборудования и технике безопасности при устройстве свайных фундаментов" ЦНИИОМТП (М.: Стройиздат, 1980).

4.5.2. Технология погружения свай должна устанавливаться из условия обеспечения эффективного внедрения свай в грунт, получения их наибольшей несущей способности, недопущения разрушения самих свай и окружающих строений, исключения вредного влияния на окружающую среду.

4.5.3. Бездефектное (безотходное) погружение свай на проектные отметки обеспечивается при соблюдении условия

n < n_lim, (4.2)

где n	-	потребное количество ударов молота для погружения сваи на проектную глубину;
nlim	-	ударная стойкость свай, т.е. предельно возможное число ударов данного молота, по превышении которого в голове сваи начинают возникать недопустимые дефекты (см. прил. 5).

4.5.4. При несоблюдении условия (4.2) необходимо: изменить параметры работы свайного молота или заменить его; применить другую конструкцию наголовника или размеры и материал прокладок; применить более ударостойкие сваи либо сваи, более легко погружающиеся в грунт; изменить технологию погружения, т.е. применить мероприятия по облегчению погружения свай - подмыв, электроосмос, устройство лидерных скважин.

4.5.5. По выбранному молоту и параметрам сваи подбираются копровая установка и вспомогательные машины. Технологические схемы перемещения копра по участку работ при забивке свай назначаются в зависимости от схемы свайного поля и типа примененной копровой установки. Продолжительность работ по погружению свай устанавливается по ЕНиР - 12 "Свайные работы" по данным чистого времени забивки сваи (см. формулу (4) прил. 5).

4.5.6. Для устройства ростверков головы забитых свай подготавливаются в зависимости от принятой в рабочих чертежах конструкции соединения свай с ростверком.

4.5.7. Установка для вдавливания свай должна обеспечивать усилие вдавливания свай F_pr, равное

, (4.3)

где	-	требуемая несущая способность сваи, кН(т);
	-	коэффициент, определяемый в зависимости от показателя текучести грунта IL:

IL	0,2	0,2-0,3	0,3-0,5	0,6-0,8
	1,1	0,8	0,6	0,55

4.5.8. Разбивочные работы выполняются и закрепляются в соответствии с инструкцией по выполнению геодезических работ. Количество мест забивки свай должно обеспечивать работу установки в течение смены.

4.5.9. При поступлении свай на площадку они должны приниматься мастером с проверкой документации на их изготовление, наружным осмотром и выборочной проверкой прочности бетона свай неразрушающими методами. Складирование свай следует производить согласно ППР.

4.5.10. Подъем сваи на копер должен производиться с помощью траверсы и тросов по схемам, приведенным в "Руководстве по производству свайных работ" ЦНИИОМТП (М.: Стройиздат, 1980).

4.5.11. При забивке свай молотами должны применяться сварные или литые наголовники, соответствующие поперечному сечению сваи (зазор не более 10 мм с каждой стороны), с проектными параметрами прокладок и E_p, отвечающими условию бездефектного погружения свай (см. прил. 5).

4.5.12. Копер при установке на точку забивки должен быть точно выверен в плане, а направляющая стрела находиться в строго вертикальном или заданном наклонном положении. Погружение свай должно начинаться при наименьшей высоте подъема молота. При дальнейшей забивке высота падения молотов принимается в соответствии с расчетами по обеспечению бездефектного погружения свай (см. прил. 5) при обеспечении центрального удара молота и контроле правильности погружения свай.

Для повышения производительности, уменьшения затрат времени, сохранения целостности свай погружение их молотами должно производиться без перерывов в водонасыщенные суглинки и глины и с перерывами в пылеватые пески (перерывы до 15 мин назначаются, когда очень затрудняется процесс погружения свай).

4.5.13. Весь процесс погружения свай должен фиксироваться в журнале погружения свай с подсчетом ударов на каждый метр погружения сваи (а в конце погружения на каждые 10 см) или записываться отказомерами. Одновременно записывается также средняя высота падения ударной части молота.

4.5.14. Погружение свай следует производить в соответствии с указаниями проекта под заданные отметки или по согласованию с проектной организацией до одинакового отказа. Для более точного определения конечного отказа с учетом последующего засасывания свай в пылевато-глинистые грунты, в формулы (23) и (24) п. 8.37 Пособия к СНиП 3.02.02-83 вместо величины (где - несущая способность сваи, кН; = 1,4 - коэффициент надежности) необходимо поставить величину , где - коэффициент засасывания сваи в данном грунте. Здесь и - несущая способность сваи, определяемая при статических испытаниях сваи или зонда соответственно в момент забивки или после отдыха сваи (см. разд. 2.4).

4.5.15. Случаи погружения свай с отклонениями от проекта (сваи, получившие повреждения, сломавшиеся, не добитые более 15 % длины или до несущего слоя, не давшие проектного отказа, имеющие отклонения более допустимого и т.п.) подлежат согласованию с проектной организацией. Забивка "дублей" без согласования не допускается.

4.5.16. Если при забивке свай вблизи существующих зданий и сооружений в последних возникают недопустимые колебания и возможны деформации, забивка свай прекращается и должна быть пересмотрена технология их погружения (например, забивка свай в лидерные скважины, погружение свай вдавливанием).

4.5.17. При выпирании ранее забитых свай из грунта при забивке последующих первые в обязательном порядке должны быть добиты. Необходимость добивки свай до проектной отметки или до проектного отказа должна быть согласована с проектной организацией.

4.6. Устройство фундаментов из набивных свай

4.6.1. Устройство фундаментов из набивных свай должно производиться по СНиП 3.02.01-87, Пособия к нему и настоящего раздела ТСН.

4.6.2. По способу изготовления набивные сваи СНиП 2.02.03-85 рекомендуется делить на собственно набивные и буровые. Набивные изготавливаются без выемки грунта, а буровые - в пробуренных скважинах с выемкой грунта.

4.6.3. Набивные сваи рекомендуется изготавливать с использованием вибрационных виброударных и ударных установок, а буронабивные - с применением станков ударно-канатного бурения и станков роторного бурения.

4.6.4. При изготовлении набивных свай динамическими методами вблизи существующих зданий можно руководствоваться рекомендациями, изложенными в ВСН 309-84 Минмонтажспецстроя СССР.

4.6.5. Выбор оборудования для изготовления набивных свай рекомендуется производить по табл. 4.3 в зависимости от грунтовых условий и размеров свай.

Таблица 4.3

Оборудование для изготовления набивных свай

Вид грунта по длине сваи	Диаметр сваи, м	Длина сваи, м	Тип оборудования	Технология изготовления свай
				Способ образования скважин	Способ бетонирования
1	2	3	4	5	6
Неустойчивые пылевато-глинистые и песчаные грунты (без жестких структурных связей)	325-377	3-10	В-401	С извлекаемыми обсадными трубами, без выемки грунта	Насухо малоподвижными или умеренно жесткими бетонными смесями, уплотняемыми в процессе извлечения обсадных труб
		3-12	ВП-1
		3-15	ПВН-1
	426	5-10	ВП-1
		5-15	ПВН-1
	530	5-12	ПВН-1
	630	5-15	БВС-1	С извлекаемыми обсадными трубами и выемкой грунта	То же или способ ВПТ с вибрированием
		5-20	ВП-1
	720-1020	8-14	ВП-1
		10-20	ПВН-2
	720-1220	10-30	БСО-1М
	500-600	3-20	УРБ-ЗАМ УКС-22 УКС-30	Под глинистым раствором	Метод ВПТ или ВПТ с вибрированием
	800-1200	5-20	СО-1200
	426 377	5-15 3-15	ПВН-1	Без выемки грунта, пробивкой	Насухо малоподвижными или умеренно жесткими бетонными смесями, с послойным
Устойчивые грунты (с жесткими структурными связями)	380-500	3-15	ПВ-380	Без обсадных труб, с выемкой грунта	уплотнением виброгрейфером или глубинным вибратором, методом ВПТ или ВПТ с вибрированием
	530(800)*	5-20	ПВ-530
			ПВ-500
	820-1220	3-25	ПВ-820
	500-800	5-30	СО-2
_______________ * Диаметр сменной заборной части виброгрейфера.

4.6.6. Изготовление набивных свай должно выполняться в соответствии с проектом производства работ, в котором должны предусматриваться мероприятия, обеспечивающие изготовление свай в точном соответствии с рабочей документацией. При этом отклонения от проектных размеров не должны превышать величин, указанных в СНиП 3.02.01-87.

4.6.7. Во всех случаях устройства буронабивных свай, в том числе с уширением, перед бетонированием забой скважины должен быть зачищен и уплотнен путем подборки грунта, втрамбования щебня или тощего бетона в количестве 0,2-0,5 м³ (в зависимости от диаметра скважины).

4.6.8. При устройстве набивных свай без выемки грунта рекомендуется в случае необходимости уширения выполнять путем втрамбовывания в грунт основания низа сваи бетонной смеси штанговой трамбовкой, соединенной с вибрационным или виброударным механизмом.

Устройство уширения буронабивных свай может быть выполнено с помощью механического уширителя.

4.6.9. Для обеспечения в скважине или обсадной трубе центровки арматурного каркаса последний должен иметь ограничители. При длине арматурного каркаса меньше длины сваи его необходимо закрепить в проектном положении.

4.6.10. Работы по изготовлению набивных свай могут производиться либо с дневной поверхности грунта (до отрывки котлована), либо со дна открытого котлована. Изготовление набивных свай с использованием извлекаемых обсадных труб можно производить до отрывки котлована, даже если отметки голов свай находятся ниже дневной поверхности грунта. При этом обсадную трубу выше проектной отметки головы сваи следует заполнять местным грунтом или песком.

4.6.11. При изготовлении набивных свай без выемки грунта с использованием обсадных труб рекомендуется применять теряемые башмаки.

4.6.12. Работы по проходке скважин под набивные сваи, изготавливаемые без обсадных труб, должны осуществляться с использованием направляющего устройства.

4.6.13. Бетонолитное оборудование должно выбираться в соответствии с указаниями СНиП 3.03.01-87 в зависимости от принятого способа бетонирования.

4.6.14. Устройство оголовка сваи под проектную отметку необходимо производить немедленно после окончания бетонирования сваи, используя инвентарную разборную опалубку, отрезки металлических и железобетонных труб.

4.6.15. Бетонирование набивных свай в зимнее время следует производить в соответствии с требованиями СНиП 3.02.01-87 и Пособия к нему.

4.6.16. В процессе проходки скважин для изготовления набивных свай должен быть организован контроль качества в соответствии с СНиП 3.03.01-87 и Пособием к нему.

Перед бетонированием методом ВПТ освидетельствование скважины необходимо производить в соответствии со СНиП 3.03.01-87, а составление акта на скрытые работы - в соответствии с рекомендациями Пособия к СНиП 3.02.01-87.

4.6.17. Ростверки надлежит возводить только после приемки работ по погружению и испытанию свай.

При устройстве монолитных ростверков значительных размеров бетонирование производится горизонтальными слоями по всей площади или разбивается на блоки бетонирования.

Устройство массивных монолитных ростверков следует выполнять с учетом заданных расчетом допустимых температурных перепадов по высоте и длине блока.

Монтаж сборного ростверка производится после достижения бетоном замоноличивания оголовков не менее 70 % от проектной прочности в летнее время и 100 % - в зимнее время.

4.7. Особенности производства работ по устройству фундаментов около существующих зданий и при возведении сооружений в несколько очередей

4.7.1. Конструкции зданий или сооружений, около которых откапываются котлованы или траншеи, могут получать повреждения с аварийными последствиями от строительно-технологических причин, оказывающих отрицательное воздействие на грунты оснований существующих фундаментов (табл. 4.4).

Таблица 4.4

Последствия воздействий строительных работ на грунты оснований существующих зданий

№ позиции	Вид воздействия на грунт основания возведенного здания	Геодинамические процессы	Отрицательные последствия от выполняемых работ
1	2	3	4
1	Откопка строительного котлована	выпор грунта в сторону котлована;	неравномерная осадка;
		потеря устойчивости массива грунта с расположенными на нем фундаментами	то же с аварийным исходом
2	Строительное водопонижение при откачке воды из открытого котлована или из подземных водозаборов	суффозионный вынос частиц водой, фильтрующейся в котлован;	развитие неравномерной осадки;
		плывунное разжижение грунта с потерей устойчивости несущих слоев;	то же с аварийными последствиями;
		дополнительное уплотнение грунтов основания при понижении уровня подземных вод	развитие дополнительной неравномерной осадки окружающей котлован территории
3	Промораживание грунтов под подошвой фундаментов возведенных частей зданий	развитие нормальных сил морознопучения;	неравномерный подъем колонн участков стен;
		развитие тепловой осадки (просадка при оттаивании);	неравномерная дополнительная просадка;
		потеря устойчивости грунта несущего слоя фундамента при оттаивании	выпор грунта несущего слоя
4	Динамические воздействия на грунты основания	развитие уплотнения оснований, сложенных водонасыщенными песками;	дополнительная неравномерная просадка;
		частичный или полный выпор при динамическом разжижении у водонасыщенного песка несущего слоя	потеря устойчивости основания

4.7.2. В проектах производства работ по устройству фундаментов около существующих зданий и при возведении зданий или сооружений в несколько очередей должны быть предусмотрены меры по обеспечению устойчивости оснований существующих и ранее построенных зданий (блоков зданий или сооружений), а также меры по предотвращению развития дополнительных осадок от технологических воздействий, вызванных:

а) откопкой строительных котлованов;

б) строительным водопонижением;

в) промораживанием грунтов;

г) вибрацией.

4.7.3. При производстве строительных работ в котлованах, расположенных в непосредственной близости от заселенных жилых домов, а также возле зданий, занятых организациями и учреждениями различного назначения, должны быть использованы такие механизмы и технологии, применение которых не создает вибрации и шума, уровень которых выходит за пределы санитарных норм. Если по каким-либо причинам соблюдение указанных требований не может быть обеспечено, строительная организация обязана до начала работ поставить перед компетентными организациями вопрос о расселении (перерыве в эксплуатации) существующих зданий.

4.7.4. При возведении зданий или сооружений в несколько очередей рекомендуется выполнить работы нулевого цикла по всему пятну застройки или в пределах участков, расположенных в непосредственной близости от блоков первой очереди возведения. В первую очередь рекомендуется возводить фундаменты, имеющие наибольшие заглубления по проекту здания или сооружения, возводимого в несколько очередей.

4.7.5. Если ожидаемая осадка фундаментов близка к предельно допустимому значению, то в разноэтажных зданиях, включающих и относительно высокие дома-вставки, располагаемые между более низкими блоками, рекомендуется в первую очередь возводить надземные конструкции высоких блоков.

4.7.6. При устройстве фундаментов около существующих зданий рекомендуется:

а) сваи и шпунт погружать вдавливанием (см. РТМ 36.44.12.2-90 "Проектирование и устройство фундаментов из свай, погружаемых способом вдавливания" (СПб.: ВНИИГС, 1992); не допускать использования экскаваторов с ковшом драглайн; не рыхлить грунт снарядами типа клин-молот, шар-молот и др.;

б) всемерно сокращать сроки работы в строительных котлованах;

в) не допускать складирования сыпучих материалов, готовых изделий и деталей в непосредственной близости от существующих фундаментов;

г) точно выполнять указания проектов по устройству осадочных швов в наземной и подземной частях смежных блоков зданий, возводимых одновременно; не допускать соприкосновения конструкций этих блоков и заполнения осадочных швов строительными растворами.

4.7.7. При откопке строительного котлована около здания на 0,6 м выше глубины заложения подошвы существующего фундамента допускается производство работ по всему его фронту, при этом необходимо обеспечить:

а) ограничение продолжительности открытого водоотлива (необходимо следить за мутностью воды, поступающей в строительный котлован, принимать меры, предотвращающие вынос частиц грунта из-под существующих фундаментов);

б) предохранение грунта от промерзания ниже подошвы существующих фундаментов при выполнении работ зимой.

4.7.8. При устройстве технологического или разъединительного шпунта около зданий на песчаных грунтах рекомендуется применять метод вдавливания или забивку тяжелыми механическими подвесными молотами, сбрасываемыми с высоты не более 0,5 м. При этом рекомендуется:

а) не использовать шпунтины с поврежденными замками;

б) смазывать замки шпунтин и заполнять их глиной текучепластичного состояния;

в) применять полимерные обмазки поверхности шпунтин для понижения сил трения шпунта о грунт;

г) не погружать "пакетов", состоящих из нескольких шпунтин.

4.7.9. Погружение свай ударным методом на расстоянии менее 20 м от существующих зданий, предусмотренное проектом, следует выполнять с соблюдением требований "Инструкции по проектированию и устройству свайных фундаментов и шпунтовых ограждений в условиях реконструкции промышленных предприятий и городской застройки" ВСН 490-87/ММСС СССР. В таких случаях дополнительно требуется:

а) освободить от работающих или живущих людей секцию здания, расположенную около строительного котлована (т.е. расселить квартиры секции жилого дома);

б) принять меры, предотвращающие обрушение перемычек, вывал кладки и другие опасные повреждения конструкций смежного существующего здания;

в) применять механические тяжелые молоты, масса которых должна в 2-3 раза превышать массу погружаемых свай; высота сбрасывания таких молотов не должна превышать 0,5 м;

г) фронт сваебойных работ должен продвигаться в направлении от существующих зданий.

4.7.10. Погружение свай подмывом допускается не ближе 20 м от существующих фундаментов.

4.7.11. При погружении свай и шпунта методом вдавливания не следует допускать размещения на длительное время балласта и балластных платформ в непосредственной близости от фундаментов существующих зданий.

4.8. Особенности усиления и устройства фундаментов при реконструкции

4.8.1. При реконструкции строительные работы должны выполняться методами, обеспечивающими максимальное сохранение существующих конструкций и подземных действующих коммуникаций, а также минимальное нарушение технологии в реконструируемом объеме. При этом особо тщательно должны учитываться инженерно-геологические условия площадки и специфические особенности работ по реконструкции, к которым относятся:

а) зависимость технологии ведения работ по усилению и устройству фундаментов от состояния несущих конструкций зданий или сооружений;

б) стесненные условия ведения работ;

в) опасность нарушения структуры грунтов в основании существующих загруженных фундаментов в процессе ведения работ;

г) сложность применения индустриальных конструкций фундаментов и современных высокопроизводительных механизмов.

4.8.2. В процессе ведения работ по усилению и переустройству фундаментов при реконструкции следует вести постоянный контроль и проводить наблюдения за осадками и состоянием основных несущих конструкций. Работы должны выполняться строго по захваткам, предусмотренным проектом. Около загруженных фундаментов при отрывке траншей или котлована в толще слабых пылевато-глинистых грунтов на глубину ниже отметки на 0,5 м выше подошвы существующего фундамента необходимо принимать меры, предотвращающие выдавливание грунта из его основания.

4.8.3. При уширении существующих фундаментов для включения в совместную работу новых частей с существующими может быть рекомендована предварительная опрессовка грунтов в основании уширенной части.

4.8.4. После выполнения работ по усилению или переустройству фундаментов на данной захватке следует уложить грунт в пазухи фундаментов с тщательным уплотнением. Эти работы должны выполняться с обеспечением сохранности гидроизоляции фундаментов и рядом расположенных коммуникаций.

4.8.5. При ведении работ в зимнее время необходимо полностью исключить возможность промерзания грунта в основании существующих и вновь возводимых фундаментов. После разборки надземных конструкций разгруженные фундаменты иногда могут получать неравномерные поднятия за счет развития касательных сил пучения. Для исключения поднятия фундаментов силами морозного пучения необходимо производить утепление грунтов около таких фундаментов.

4.8.6. При ведении работ по откопке относительно глубоких траншей в непосредственной близости от зданий либо сооружений, в основании которых залегают слабые грунты, нельзя допускать длительно значительного понижения уровня подземных вод. Слабые грунты при снятии взвешивающего действия воды могут получить существенные деформации, что приведет к осадкам существующих зданий. Кроме того, может возникнуть опасность гниения голов свай и лежней существующих фундаментов.

4.8.7. При подводке нового фундамента особо тщательно должен быть заполнен шов между новой и существующей частями кладки. При обнаружении в основании фундаментов грунтов, не соответствующих принятым в проекте, работы по переустройству фундаментов необходимо приостановить для внесения соответствующих корректив в проект.

4.8.8. При проявлении в процессе ведения работ по усилению либо переустройству фундаментов даже незначительных новых трещин на несущих конструкциях необходимо на них установить маяки и вести систематические наблюдения с записью в журнале результатов наблюдений. Объемы и методика наблюдений в каждом конкретном случае появления деформаций конструкций должны устанавливаться проектной организацией с учетом характера работ, степени опасности обнаруженных деформаций для дальнейшей эксплуатации существующего здания и продолжения работ по реконструкции.

4.8.9. Работы по закреплению грунтов при реконструкции должны осуществляться с учетом требований СНиП 3.02.01-87.

4.8.10. При откопке траншей и котлованов для усиления фундаментов часто возникает необходимость временной их разгрузки. Временные подкосы и другие конструкции, опирающиеся на грунты, должны быть поставлены на встречные клинья или домкраты для включения их в работу даже при осадке грунтов под ними.

4.8.11. Все работы по переустройству и усилению фундаментов связаны с повышенной степенью опасности, в силу чего рабочий персонал должен быть детально проинструктирован. Работы должны производиться либо специализированными организациями, либо под руководством опытного специалиста.

4.9. Устройство искусственно улучшенных оснований. Устройство песчаных подушек

4.9.1. Песчаные подушки рекомендуется устраивать в теплое время года. В зимнее время подушки должны отсыпаться из прогретого гравия или гравийной смеси, крупного или средней крупности песка. Не допускается попадание в подушку смерзшихся комьев гравия, льда и снега.

4.9.2. Песок в подушку должен укладываться слоями по 0,20 м с уплотнением каждого слоя вибрационными плитами, укаткой или трамбованием. Особое внимание необходимо уделять уплотнению песка в углах котлована. Уплотнение песка необходимо выполнять при влажности 0,06-0,10. Для достижения такой влажности уплотняемый слой дополнительно увлажняется разбрызгиванием воды равномерно по всей площади уплотнения.

При устройстве подушки из гравия дополнительного увлажнения не требуется.

При наличии в основании подушки грунтов с неустойчивой структурой (пылеватые супеси, ленточные суглинки и т.п.) пески должны увлажняться до укладки их в котлован или траншею.

Если подушка устраивается ниже уровня подземных вод, то допускается отсыпка песка слоями до 3 м и с уплотнением его виброфлотаторами.

4.9.4. Устройство песчаных подушек относится к скрытым работам и подлежит актированию.

4.9.5. Закрепление грунтов должно выполняться в соответствии с требованиями СНиП 3.02.01-87 и настоящих ТСН.

4.9.6. Качество работ по химическому закреплению грунтов зависит от четкого соблюдения дозирования составляющих гелеобразующего раствора и соблюдения режима инъекции раствора в грунт.

Для уточнения данных, заложенных в проекте, на строительной площадке рекомендуется выполнять опытное закрепление грунтов, на основании которого устанавливаются радиус закрепления, режим инъекции растворов и прочность закрепленного грунта.

4.9.7. Составляющие гелеобразующих растворов готовятся в металлических баках. Баки должны иметь антикоррозийное покрытие (лак № 411, эмаль ХС-3 или др.). Перемешивание химических реагентов с водой может производиться сжатым воздухом, который пропускается через решетку в нижней части бака. Количество воды, л, для получения объема раствора рабочей концентрации рекомендуется определять по выражению

, (4.4)

где	-	плотность раствора заводской концентрации, г/см3;
	-	плотность рабочего раствора, г/с м3;
m	-	количество раствора заводской концентрации, л.

4.9.8. Основными работами являются: погружение инъекторов, приготовление растворов, нагнетание растворов, извлечение инъекторов, тампонирование скважин и др.

4.9.9. Инъекторы рекомендуется погружать в грунт отбойными молотками или при глубинах более 5 м в лидерные скважины. Наращивание инъекторов выполняется секциями глухих труб длиною от 0,5 до 1,5 м. Длина секций устанавливается из условия удобства работ. При необходимости погружения инъекторов наклонно под существующий фундамент угол наклона должен фиксироваться шаблоном.

4.9.10. Перемешивание основного реагента с отвердителем при закреплении пылеватых и мелкозернистых песков целесообразно производить в наголовнике-смесителе в процессе нагнетания раствора в грунт. Наголовник с подключенными шлангами навинчивается на инъектор.

4.9.11. Нагнетание растворов в грунт производится насосами или сжатым воздухом под давлением 0,3-0,6 МПа. Нагнетание раствора должно выполняться циклично по заходкам. После окончания закрепления первого яруса инъекторы погружаются (или приподнимаются) на уровень следующего яруса и повторяется нагнетание следующих порций раствора. Если наблюдается выбивание раствора на поверхность по затрубному пространству или в другом месте, то необходимо устье скважины и место выбивания затампонировать глиной или цементным раствором. При преждевременном отказе поступления раствора в грунт инъектор должен извлекаться, промываться и погружаться вновь.

4.9.12. Извлечение инъекторов рекомендуется производить домкратом или талью, установленной на передвижных козлах. При извлечении наклонных инъекторов домкрат должен быть снабжен поворотной пятой.

4.9.13. При производстве работ должен вестись журнал, в котором фиксируется глубина погружения инъекторов, количество закачанного в каждую заходку раствора и продолжительность нагнетания.

4.9.14. Химическое закрепление грунтов является скрытой работой. Контроль качества должен обеспечиваться проверкой правильности приготовления раствора, наблюдением за интенсивностью поступления раствора в грунт, проверкой прочности грунта на сжатие. Для определения сплошности и прочности закрепленного массива грунта вдоль стен не реже чем через 20 м следует производить контрольное бурение, геофизическое просвечивание или отрывку шурфов с отбором образцов закрепленного грунта и последующим их испытанием на прочность. Результаты должны фиксироваться актом.

4.9.15. При производстве работ необходимо соблюдать правила обращения с кислотами и щелочами. Рабочие должны быть снабжены брезентовой спецодеждой, рукавицами, резиновыми сапогами. Все баки должны иметь крышки. Перемешивание вручную не допускается. Закрытые помещения должны быть снабжены вентиляцией.

4.9.16. Основными работами по электрохимическому закреплению грунтов являются: погружение трубчатых перфорированных электродов, заливка в электроды электролита, пропускание через грунт постоянного электрического тока, откачка воды из катодов, извлечение электродов, сопутствующие работы.

Верхняя часть электродов, не участвующая в закреплении грунтов, должна быть покрыта электроизоляционным материалом, эпоксидной смолой и др.

4.9.17. Погружение перфорированных труб-электродов в грунт рекомендуется производить при глубине до 4 м отбойными молотками, а при больших глубинах и диаметре труб более 80 мм в лидерные скважины. Для удобства работ электроды изготавливаются в виде отдельных секций длиной по 1,5-2,0 м, которые в процессе погружения последовательно навинчиваются друг на друга. Перфорацию труб рекомендуется производить сверлением отверстий диаметром 3-4 мм из расчета не менее 40 отверстий на 1 м трубы.

4.9.18. Пропускание постоянного электрического тока должно производиться круглосуточно в течение 15-30 сут при градиенте падения напряжения 0,5-1,5 В/см и плотности тока в сечении между разноименными электродами в пределах 3-5 А/м². Для пропускания электрического тока электроды должны оборудоваться клеммами и подсоединяться в цепи проводами по параллельной схеме.

4.9.19. Электролиты рекомендуется приготавливать в баках емкостью по 1,5-2,0 м³, имеющих антикоррозийную защиту. Электролит должен заливаться в трубки анодных электродов в первые две трети времени обработки грунта. Режим заливки обычно диктуется скоростью поступления раствора в грунт; уровень раствора в трубках электродов должен быть на 1 м выше перфорированной части электрода.

4.9.20. Откачка воды из катодных электродов должна производиться насосами по мере ее поступления в трубы. При глубине закрепления до 8 м рекомендуется применять наружные вакуум-насосы, при больших глубинах - погружные насосы.

4.9.21. Катодные электроды рекомендуется извлекать из грунта домкратами или талями. Анодные электроды подвергаются интенсивной коррозии, срастаются с закрепленным грунтом и поэтому, как правило, не извлекаются.

4.9.22. При производстве работ следует руководствоваться правилами работы с электрическими установками. Рабочие должны быть снабжены резиновыми сапогами, перчатками и ковриками. Территория площадки должна быть ограждена и освещена.

4.9.23. В течение обработки грунта должен вестись журнал работ, в котором фиксируется напряжение, сила тока, затраты электроэнергии и электролита.

4.9.24. Качество работ должно контролироваться зондированием, а также бурением контрольных скважин с отбором образцов закрепленного грунта. В лабораторных условиях определяются сцепление грунта и его прочность на сжатие.

4.10. Ограждающие стены и фундаменты, устраиваемые способом "стена в грунте"

4.10.1. Проект производства работ (ППР) способом "стена в грунте" должен включать подробные указания по проведению подготовительных работ, рытью траншей, укладке бетонной смеси под глинистым раствором методом ВПТ, устройству стыков между захватками, а при применении сборной "стены в грунте" - монтажу панелей в траншее, замоноличиванию стыков между панелями и заполнению застенного пространства в соответствии с требованиями СНиП 3.02.01-87 и Пособия к этому СНиП.

4.10.2. Помимо общих вопросов ППР на строительство способом "стена в грунте" должен включать:

состав и показатели качества глинистого раствора;

рекомендации по методам контроля качества глинистого раствора;

рабочие чертежи глиносмесительного узла, включая узел регенерации раствора;

состав и параметры тампонажного раствора и методы контроля его качества;

детальные технологические карты на выполнение всех видов работ;

конструкции нестандартного оборудования и устройств;

мероприятия по технике безопасности;

мероприятия по обеспечению работ в зимнее время года.

4.10.3. Подготовительные работы для устройства "стен в грунте" должны включать:

планировку поверхности строительного участка вдоль траншеи;

размещение временных сооружений для складирования глины, приготовления и регенерации глинистого раствора, площадок для отвалов извлекаемого грунта, дорог, проездов, сети временного энерго- и водоснабжения;

устройство сборной или монолитной обделки устья подлежащей разработке траншеи (форшахты) для придания устойчивости ее стенкам при отрывке.

4.10.4. Разработка траншеи может вестись непрерывно, захватками (участками) или секущимися в плане скважинами. Длина одновременно отрываемого участка траншей должна устанавливаться проектом с учетом рекомендаций гл. 3 ТСН.

При разработке траншей уровень глинистого раствора не должен быть ниже 0,2 м от верха форшахты.

4.10.5. Выбор механизмов для разработки грунта должен производиться с учетом характеристик грунта, степени стесненности участка работ, размеров и конструкции возводимой стенки.

Для условий строительства в С.-Петербурге и его пригородных районах могут быть рекомендованы серийно выпускаемые грейферные экскаваторы Воронежского завода, а также механизмы, выпускаемые отдельными партиями различными министерствами, и механизмы для бурения скважин.

4.10.6. Устройство железобетонных и бетонных "стен в грунте" из монолитного бетона должно осуществляться методом вертикально перемещающейся трубы под глинистым раствором, а в отдельных случаях с применением вибрирования согласно требованиям разд. 7 СНиП 3.02.01-87.

4.10.7. Устройство "стен в грунте" должно выполняться после удаления шлама со дна траншей, уплотнения забоя трамбованием при заполнении бетонной или гравийно-щебеночной смесью.

4.10.8. Устойчивость ограждающих стен при выемке грунта из котлована обеспечивается в случае необходимости распорками или анкерами. Конструкции распорок или анкеров, а также технология их устройства должны быть отражены в ППР.

4.10.9. Приемка готовых подземных частей сооружений и фундаментов, выполненных способом "стена в грунте", должна производиться с проверкой соответствия их показателей по прочности, устойчивости, сплошности и водонепроницаемости, предусмотренных в проекте.

4.10.10. Работы по устройству "стен в грунте" производятся под контролем на различных этапах строительства:

при устройстве форшахты расстояние между внутренними ее гранями должно быть больше ширины рабочего органа траншеекопателя на 100 мм;

глубина траншеи проверяется по всей длине захватки и должна разрабатываться глубже проектной отметки на 200-250 мм;

текущий контроль качества глинистого раствора производится не реже одного раза в смену с отбором проб раствора из траншеи;

перед монтажом сборные железобетонные панели должны тщательно осматриваться и проверяться на их соответствие проекту.

Результаты каждой операции по контролю качества должны отражаться в соответствующих документах.

4.10.11. Техническая документация при устройстве "стен в грунте" должна включать в себя материалы, регламентированные Пособием к СНиП 3.02.01-87.

4.11. Грунтовые анкеры, применяемые при устройстве заглубленных сооружений

4.11.1. При устройстве анкеров используется оборудование, указанное в прил. 6 ТСН. Рекомендуется руководствоваться ВСН 506-88/ММСС СССР "Проектирование и устройство грунтовых анкеров". Технология устройства инъекционного анкера со стержневой арматурой с одноразовой инъекцией цементного раствора в рабочую зону (рис. 4.3) следующая:

а) производится планировка грунта в котловане вдоль ограждающей стенки;

б) погружается обсадная труба 1 с теряемым башмаком 2, диаметр которого равен диаметру обсадной трубы (рис. 4.3, а);

в) подготовленная тяга анкера 4 (свободная часть тяги анкера закрыта полиэтиленовой трубкой или покрыта гидроизолом, установлены фиксаторы для центровки анкерной тяги) устанавливается в скважину и с помощью ее выдавливается теряемый башмак (рис. 4.3, б);

г) обсадная труба закрывается специальным колпаком, извлекается на 0,5 м и в рабочую зону нагнетается цементный раствор до поднятия давления 1,0-1,5 МПа или закачивания 100 л раствора (рис. 4.3, в);

д) затем обсадная труба поднимается снова на 0,5 м и повторяются все мероприятия, перечисленные в предыдущем пункте. И так до извлечения трубы на величину рабочей части анкера 5 (4-5 м);

е) после этого давление в системах сбрасывается и обсадная труба полностью извлекается из грунта (рис. 4.3, г);

ж) через 7-8 сут проводятся испытания анкеров и закрепление их на ограждающей конструкции 3.

Рис. 4.3. Технология устройства грунтового анкера со стержневой арматурой с одноразовой инъекцией цементного раствора:

1 - обсадная труба; 2 - теряемый башмак; 3 - стенка ограждения; 4 - тяга анкера;
5 - рабочая часть анкера

4.11.2. Технология устройства инъекционного анкера с повторной инъекцией цементного раствора в рабочую часть анкера сводится к следующим операциям:

а) производятся операции а), б), в) и г) (п. 4.11.1) как при одноразовой инъекции. Перед погружением в скважину анкерной тяги к последней крепится инъекционная трубка диаметром 14-16 мм с отверстиями через 1 м в рабочей части анкера, которые защищаются от контакта с цементным раствором изоляционной лентой;

б) через 1 сут после подачи раствора в скважину по инъекционной трубке подается вода под давлением примерно до 4,0-6,0 МПа для разрыва затвердевшего цементного раствора. Затем по инъекционной трубке производят инъектирование цементного раствора с В/Ц = 0,5+0,6 объемом 50-150 л под давлением до 3,0-4,0 МПа;

в) через 7-8 сут проводят испытания анкеров и закрепление их на ограждающей конструкции.

4.11.3. Технология устройства анкера в песчаных грунтах с уширением, входящим в его состав, содержит следующие этапы:

а) проходку скважины;

б) сборку и установку анкера с уширителем в скважину;

в) заполнение скважины цементным раствором с В/Ц = 0,5;

г) извлечение обсадных труб на величину рабочей части;

д) подачу анкера в забой на 0,3-0,5 м с вращением для раскрытия уширителя и перемешивания раствора с грунтом;

е) полное извлечение обсадных труб, дозаполнение свободной части скважины тем же цементным раствором. В свободной части анкера тяга защищается полиэтиленовой трубкой от сцепления анкера с цементным раствором;

ж) перерыв в течение 7 сут;

з) испытание анкера и закрепление его на конструкции.

4.11.4. Технология устройства анкера с инвентарным уширителем (в случае пылевато-глинистых грунтов) содержит следующие этапы:

а) проходку скважины без обсадной трубы;

б) разбуривание уширения с промывкой скважины;

в) установку анкера с защитной полиэтиленовой трубкой в пределах свободной части тяги анкера;

г) заполнение скважины цементным раствором с В/Ц = 0,5;

д) перерыв в течение 7 сут;

е) испытание анкера и закрепление его на конструкции.

4.11.5. Оборудование для проходки скважин приводится в прил. 6.

4.12. Общие положения струйной технологии

4.12.1. Струйная технология применяется при устройстве противофильтрационных завес (ПФЗ), фундаментных опор и разработке мерзлых грунтов.

В основе этой технологии лежит использование энергии водяной струи для прорезания в грунте полостей, заполняемых в зависимости от назначения конструкции сооружения противофильтрационным или твердеющим материалом.

4.12.2. Сущность струйной технологии заключается в следующем. В предварительно пробуренную скважину опускают специальное устройство-монитор, имеющий одну или несколько пар боковых водяных и концентричных с ними кольцевых воздушных сопел. Подаваемая через сопло (или сопла) под высоким давлением водяная и воздушная струи размывают грунт, образуя прорезь определенной длины. Воздушная кольцевая струя сжатого воздуха отделяет водяную струю от грунтовой воды, чем способствует увеличению ее дальнобойности.

Размытый грунт вместе с водой и воздухом, создающим эрлифтный эффект, выносится на поверхность через специально пробуренную скважину в направлении действия струи (по так называемой сквозной схеме), либо через скважину, в которую опущен монитор (тупиковая схема). При медленном подъеме монитора образуется вертикальная прорезь шириной 5-20 см, одновременно заполняемая через специальные сопла монитора твердеющим раствором.

4.12.3. Область применения струйной технологии по грунтовым условиям - несвязные и слабосвязные грунты, в том числе водонасыщенные. При высоких давлениях воды до 50-70 МПа и расходах до 70 л/мин струйная технология распространяется и на связные грунты. Для подачи воды могут быть использованы буровые растворонасосы с давлением до 6 МПа и расходом до 250-300 л/мин. При таких параметрах и скорости подъема монитора около 0,5 м/мин длина прорези при размыве из одной скважины достигает 4-5 м.

4.12.4. В производственных условиях могут применяться установки "Струя-30" и "Струя-25", созданные институтом Гидроспецпроект, которые могут сооружать противофильтрационные завесы глубиной 25-30 м по двух- и трехкомпонентной технологии. Первая технология осуществляется с одновременной подачей струи закрепляющего раствора и концентричной с ней кольцевой струи воздуха. Вторая выполняется с размывом грунта воздушной струей и подачей закрепляющего расположенного ниже раствора отдельной струей из сопла.

Приложение 1

Рекомендуемое

Нормативные значения прочностных и деформационных характеристик и величины расчетного сопротивления грунтов

1. Нормативные значения прочностных и деформационных характеристик грунтов

Рис.1. Номограмма для определения удельного сцепления с_n, кПа, и угла внутреннего трения , град., озерно-морских и озерно-ледниковых глинистых грунтов

Рис. 2. Номограмма для определения сцепления с_n, кПа, и угла внутреннего трения , град., ледниковых (моренных) глинистых грунтов

Рис. 3. Номограмма для определения сцепления с_n, кПа, и угла внутреннего трения , град., нижнекембрийских глинистых грунтов

Таблица 1

Нормативные значения модуля деформации Е, МПа, и временного сопротивления одноосному сжатию R_c, кПа, дочетвертичных отложений

Показатель текучести IL	Модуль деформации Е, МПа	Временное сопротивление одноосному сжатию Rc, кПа
0,20	10	100
0,00	13	140
-0,20	18	200
-0,40	26	350
-0,60	39	600
-0,80	56	1200
-1,00	80	2400
-1,20	120	4200

Рис. 4. Номограмма для определения нормативных значений модуля деформации E, МПа, четвертичных глинистых грунтов

Рис. 5. Номограмма для определения нормативных значений модуля деформации Е, МПа, четвертичных глинистых грунтов

Рис.6. Номограмма для определения удельного сцепления с_n, кПа, и угла внутреннего трения , град., озерно-морских и озерно-ледниковых глинистых грунтов

Рис. 7. Номограмма для определения удельного сцепления с_n, кПа, и угла внутреннего трения , град., ледниковых (моренных) глинистых грунтов

Примечания:

1. Характеристики пылевато-глинистых грунтов относятся к водонасыщенным грунтам, имеющим степень влажности .

2. Для определения значений по указанным номограммам используются нормативные значения и h.

3. Использование номограмм, представленных на рис. 6 и 7, рекомендовано Государственным предприятием Трест ГРИИ.

Расчетные сопротивления грунтов основания, часто встречающиеся на территории Санкт-Петербурга

Песчаные грунты
Виды песчаных грунтов	Степень влажности	R0, кПа (кгс/см3), при песках
		плотных	средней плотности
Пески мелкие	маловлажные	400(4)	300(3)
	влажные	350(3,5)	250(2,5)
	насыщенные водой	300(3)	200(2)
Пески пылеватые с содержанием пылеватых частиц менее 50 %	маловлажные	300(3)	250(2,5)
	влажные	240(2,4)	180(1,8)
	насыщенные водой	180(1,8)	120(1,2)
Пески пылеватые с содержанием пылеватых частиц 50 % и более	маловлажные	240(2,4)	180(1,8)
	влажные	180(1,8)	120(1,2)
	насыщенные водой	150(1,5)	100(1)

Пылевато-глинистые грунты

Виды грунтов	Коэф. пористости e	R0, кПа (кгс/см2), при показателях текучести грунта IL
			0,25	0,50	0,75	1,0
Супеси и суглинки послеледниковые: в том числе с растительными остатками до 10 %	0,7	240(2,4)	220(2,2)	180(1,8)	140(1,4)	120(1,2)
	0,9	200(2)	170(1,7)	140(1,4)	120(1,2)	100(1,0)
	1,1	-	-	120(1,2)	100(1,0)	80(0,8)
	1,3	-	-	100(1,0)	80(0,8)	60(0,6)
Суглинки и глины озерно-ледниковые, в том числе ленточные	0,5	400(4)	350(3,5)	300(3)	-	-
	0,7	300(3)	250(2,5)	200(2)	140(1,4)	-
	0,9	240(2,4)	190(1,9)	140(1,4)	120(1,2)	100(1)
	1,1	200(2)	160(1,6)	120(1,2)	100(1)	80(0,8)
Супеси и суглинки ледниковые (моренные)	0,3	800(8,0)	680(6,8)	520(5,2)	400(4)	-
	0,5	450(4,5)	320(3,2)	260(2,6)	200(2)	-
	0,7	300(3)	250(2,5)	200(2)	150(1,5)	-

Примечания. 1. Значения R₀ даны в таблице для ширины подошвы фундамента 1 метр и глубины заложения 2 метра.

2. Для других значений b и d значения R₀ вычисляются по формулам приложения 3 к СНиП 2.02.01-83.

3. Значения R₀ для пылевато-глинистых грунтов с промежуточными значениями e и I_L вычисляются интерполяцией сначала по e, затем по I_L.

Приложение 2

Рекомендуемое

Нормативные характеристики торфов, часто встречающихся на территории Санкт-Петербурга

Приложение 3

Размеры свай и расчетные сопротивления грунтов по боковой поверхности и под нижним концом свай для грунтов Санкт-Петербурга

Таблица 1

Рекомендуемые длины цельных железобетонных свай и свай-оболочек, м

Сваи квадратного сечения, мм					Пирамид. сеч., мм	Круглые полые диаметром, мм	Сваи- оболочки диаметром, мм
сплошные			с круглой полостью		по верху
300´300	350´350	400´400	300´300	400´400	400´400	600	1200, 1600
6	8	13	4	9	4	6	8
7	9	14	5	10	5	7	9
8	10	15	6	11	6	8	10
9	11	16	7	12		9	11
10	12	17	8			10	12
11	13	18				11
12	14	19				12
13	15	20
14	16
	17
	18
	19
	20

Таблица 2

Рекомендуемые составные железобетонные сваи и сваи-оболочки

Таблица 3

Рекомендуемые типы набивных свай для условий Санкт-Петербурга

Тип сваи	Размеры
	Диаметр, мм	Длина, м
Буронабивные с выемкой грунта	500	до 20
	800	до 30
	1200	до 40
Буронабивные без выемки грунта	500*	до 15
	600*	до 15
_________ * Диаметр свай указан условный. Расчетный диаметр равен диаметру пробойника.

Таблица 4

Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, не заполняемых бетоном R, кПа (тс/м²) для грунтов Санкт-Петербурга

Таблица 5

Расчетное сопротивление по боковой поверхности свай и свай-оболочек f
для грунтов Санкт-Петербурга, кПа (тс/м²)

Приложение 4

Определение размеров буронабивных фундаментов

1. Расчет по деформации должен производиться исходя из условия

,

где s	-	осадка буронабивного фундамента по расчету, см;
sk	-	условная осадка кольцевого уширения, см;
sn	-	условная осадка пяты, см;
	-	средняя предельно допустимая осадка здания, см.

2. Значения осадок и рекомендуется определять методом послойного суммирования осадок отдельных слоев грунта основания под кольцевым уширением и пятой от нагрузок N_k и N_n.

Нагрузки на кольцевое уширение N_k и на пяту N_n можно предварительно определять по формулам

(1)

где	-	расчетная нагрузка на фундамент для определения деформации основания, кН;
	-	коэффициент распределения нагрузки, принимаемый по табл. 1.

Таблица 1

Диаметр уширения, м	Коэффициент при длине цилиндрического нижнего ствола, м, диаметром 0,65 м
	1,0	1,5	2,0	2,5	3,0
1,0	0,50	0,38	0,28	0,21	0,14
1,5	0,67	0,59	0,51	0,43	0,38
2,0	0,80	0,71	0,65	0,59	0,56
2,5	0,85	0,79	0,73	0,68	0,63
3,0	0,92	0,86	0,80	0,75	0,70

3. Допустимость расчета по деформации определяется условием

(2)

где	- среднее давление по подошве уширения на основание, кПа;
А	- площадь горизонтального сечения кольцевой части фундамента, м2;
R	- расчетное сопротивление грунта в основании фундамента, кПа, определяемое по формуле

(3)

где	-	коэффициенты условий работы, принимаются по табл. 3 СНиП 2.02.01-83;
	-	коэффициент, учитывающий ненарушенную структуру грунта основания и принимаемый по табл. 2;
	-	коэффициент надежности по грунту; принимается = 1,1 при определении и по таблицам и = 1 при определении и по испытаниям;
М1, М2, М3	-	коэффициенты, принимаемые по табл. 3;
,	-	осредненное расчетное значение удельного веса грунта, залегающего соответственно ниже и выше подошвы уширения (без учета взвешивающего действия воды), кН/м3;
	-	расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего в основании фундамента, кПа;
	-	наибольший диаметр уширения фундамента, м;
	-	глубина заложения низа конической части от уровня планировки, м;
	-	приведенная глубина заложения конической части фундамента от пола подвала, определяемая по СНиП 2.02.01-83 (по формуле (8).

Таблица 2

Показатель текучести IL	0,20	0,20-0,40	0,40-0,60	0,60
Коэффициент mr	1,9	1,6	1,3	1,1

Таблица 3

Расчетное значение угла внутреннего трения , град.	Коэффициенты
	М1	М2	М3
1	2	3	4
10	0,20	1,80	4,51
12	0,26	2,02	4,81
14	0,32	2,28	5,12
16	0,39	2,56	5,46
18	0,47	2,90	5,84
20	0,57	3,28	6,25
22	0,68	3,71	6,71
24	0,80	4,21	7,20
26	0,94	4,78	7,75
28	1,11	5,45	8,36
30	1,30	6,20	9,00

4. Дополнительное давление под фундаментом от действия вертикальных нагрузок N_k и N_n; определяется по формулам:

а) для кольцевого уширения

, (4)

где

(см. рис. 1);

b - диаметр пяты, м;

б) для пяты цилиндрического ствола

, (5)

где - условная площадь основания пяты;

,

	-	среднее значение расчетного угла внутреннего трения в пределах высоты ствола;
	-	средний объемный вес грунта выше подошвы пяты, кН/м3;
	-	глубина заложения пяты фундамента, м;
	-	рабочая часть ствола.

5. Нормальные напряжения в основании подошвы определяются по формулам

а) для кольцевого уширения

(6)

где - принимается по табл. 4 в зависимости от

_{и ,}

_где - по той же таблице при

_и

б) для нижнего конца ствола (пяты)

(7)

где - принимается по табл. 4 в зависимости от при t₀ = 0.

Границы активных зон в основании уширения и подошвы пяты рекомендуется принимать на глубинах, где и . Равенство s_k = s_n может быть достигнуто методом последовательного приближения за счет изменения коэффициента распределения нагрузок между кольцевым уширением и пятой.

Таблица 4

	Значение коэффициента при
	0,0	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,2	2,4	2,6	2,8	3,0
0,0	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,0000	0,0000
0,2	0,993	0,991	0,987	0,970	0,890	0,468	0,077	0,015	0,005	0,002	0,001	0,0008	0,0008	0,0002	0,0001	0,0001
0,4	0,949	0,943	0,922	0,860	0,712	0,435	0,181	0,065	0,036	0,012	0,006	0,0037	0,0023	0,0016	0,0012	0,0006
0,6	0,864	0,852	0,813	0,773	0,591	0,400	0,224	0,113	0,056	0,029	0,016	0,0108	0,0043	0,0026	0,0020	0,0016
0,8	0,756	0,742	0,699	0,619	0,504	0,366	0,237	0,142	0,083	0,048	0,029	0,0198	0,0104	0,0059	0,0047	0,0036
1,0	0,646	0,633	0,593	0,525	0,434	0,332	0,235	0,157	0,102	0,065	0,042	0,0290	0,0190	0,0109	0,0100	0,0630
1,2	0,547	0,535	0,502	0,447	0,377	0,300	0,226	0,162	0,113	0,078	0,053	0,0400	0,0284	0,0161	0,0124	0,0093
1,4	0,461	0,452	0,425	0,389	0,329	0,270	0,212	0,161	0,118	0,086	0,062	0,0471	0,0340	0,0212	0,0148	0,0129
1,6	0,390	0,383	0,362	0,330	0,288	0,243	0,197	0,156	0,120	0,090	0,068	0,0526	0,0414	0,0260	0,0198	0,0166
1,8 2,0 2,2	0,332 0,285 0,246	0,327 0,280 0,242	0,311 0,268 0,233	0,285 0,248 0,218	0,254 0,224 0,198	0,218 0,196 0,176	0,182 0,167 0,153	0,148 0,140 0,131	0,118 0,114 0,109	0,092 0,092 0,090	0,072 0,074 0,074	0,0583 0,0603 0,0608	0,0450 0,0483 0,0504	0,0300 0,0334 0,0360	0,0238 0,0294 0,0314	0,0199 0,0225 0,0252
2,4 2,6 2,8	0,214 0,187 0,165	0,211 0,185 0,163	0,203 0,179 0,159	0,192 0,170 0,151	0,176 0,158 0,141	0,159 0,144 0,130	0,140 0,129 0,118	0,122 0,113 0,105	0,106 0,098 0,092	0,087 0,084 0,080	0,073 0,071 0,069	0,0639 0,0627 0,0626	0,0522 0,0530 0,0530	0,0378 0,0388 0,0391	0,0325 0,0333 0,0339	0,0272 0,0286 0,0299
3,0 3,2 3,4	0,146 0,130 0,117	0,145 0,129 0,116	0,141 0,126 0,114	0,135 0,122 0,110	0,127 0,115 0,105	0,118 0,108 0,098	0,108 0,099 0,091	0,097 0,090 0,084	0,087 0,081 0,076	0,077 0,073 0,068	0,067 0,064 0,061	0,0625 0,0591 0,0573	0,0520 0,0515 0,0504	0,0369 0,0394 0,0385	0,0344 0,0346 0,0340	0,0310 0,0312 0,0315
3,6 3,8 4,0	0,106 0,096 0,087	0,105 0,095 0,086	0,103 0,093 0,085	0,099 0,091 0,083	0,095 0,087 0,080	0,090 0,083 0,080	0,084 0,078 0,072	0,078 0,073 0,067	0,071 0,067 0,062	0,065 0,061 0,058	0,058 0,055 0,053	0,0554 0,0527 0,0506	0,0472 0,0463 0,0449	0,0376 0,0370 0,0357	0,0330 0,0330 0,0325	0,0314 0,0314 0,0313

7. Расчет по несущей способности основания рекомендуется производить при коэффициенте надежности по грунту, принимаемом по опыту строительства равным = 2,0.

Несущая способность фундамента F_u определяется по формуле

, (8)

где	-	сила суммарного предельного сопротивления грунта основания под кольцевым уширением и нижним концом ствола, кН;
	-	сила предельного сопротивления грунта по боковой поверхности нижнего ствола, кН.

Расчетная нагрузка, допускаемая на фундамент, определяется по формуле

. (9)

8. Величину предельного сопротивления грунта основания под фундаментом рекомендуется определять по формуле

_, (10)

остальные обозначения даны в п. 3.9. Сопротивление грунта по боковой поверхности ствола рекомендуется определять по формуле

(11)

Сопротивление грунта должно учитываться на участке ствола длиной l_n (см. рисунок).

Расчетная схема буронабивного фундамента:

1 - уровень планировки; 2 - уровень природного рельефа; 3 - уровень пола подвала

Таблица 5

Коэффициенты	Значение расчетного угла внутреннего трения , град.
	16	18	20	22	24	26	28	30
Nk1	2,1	2,8	3,6	5,0	7,0	9,5	12,6	17,3
Nk2	4,5	6,5	8,5	10,8	14,1	18,6	24,8	32,8
Nk3	12,8	16,8	20,9	24,6	29,9	36,4	45,0	55,4

Приложение 5

Определение ударной стойкости свай

1. Величина n_lim для разных марок свай может определяться по графикам рис. 1 или по формуле

(1)

Рис. 1. Графики зависимости ударной стойкости железобетона свай в головной части от отношения для различных марок свай

Напряжение в зависимости от принятых параметров удара молота определяется по прил. 40 Пособия к СНиП 3.02.01-87 или по п. 2.8 "Руководства по проектированию свайных фундаментов" ВНИИОСП (М.: Стройиздат, 1980) по формуле

(2)

где	-	расчетная энергия удара молота, кДж;
,	-	модули упругости прокладки наголовника и бетона сваи, кПа;
	-	толщина прокладки в наголовнике, м;
,	-	массы сваи и ударной части молота, т;
А, l	-	площадь поперечного сечения и длина сваи, м2и м.

Величина определяется по СНиП 2.02.03-85. Коэффициенты динамического упрочнения бетона свай для границ начала трещинообразования головы D_f,_cr и начала разрушения D_f,_du принимаются в зависимости от марки свай.

Марка сваи	СЦ, СП	С	Ск, СФ-1	СН	СФГ-1	СФГ-2
Df,cr	2,7	3,2	3,3	3,0	3,6	3,8
Df,du	2,8	3,3	3,4	3,2	3,9	4,1

Потребное количество ударов молота n и время t, необходимое для погружения сваи на проектную глубину l, определяются путем построения кривых процесса погружения сваи (ходограмм) - n(l) и t(l). Сопоставление ходограмм для разных молотов позволяет сравнить их погружающую способность и выбрать наиболее целесообразный режим по параметрам, производительности или другим показателям. Построение ходограммы ведется суммированием по отдельным слоям

, (3)

(4)

где ni, ti	-	соответственно число ударов и время работы молота для пробивки i-го слоя грунта толщиной li (li 2,0 м);
n, t	-	то же для погружения сваи от поверхности грунта через j слоев на глубину l;
Fdi	-	динамическое сопротивление грунта погружению сваи, кН, в i-м слое, определяемое по формулам для расчета несущей способности свай по СНиП 2.02.03-85, но без учета коэффициентов условий работы, реологических коэффициентов и т.п., так как рассматривается сопротивление при погружении;
	-	частота ударов молота в с, уд/с;
sel	-	упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), м, определяется по табл. 1. Для песчаных грунтов упругий отказ принимается равным 0,005 м.

Таблица 1

Площадь сечения сваи, А, м2	Упругий отказ сваи, мм, при показателе текучести грунта IL
	0	0,1	0,3	0,4	0,45	0,5	0,65	0,8	0,85	0,9	1,0	1,2
0,04	3	3	3,5	4	5	6	7	6	5	4,5	4	3
0,0625	3	3,5	5	8	10	11	13	11	9	7	5	4
0,09	3	5	9	15	20	26	31	26	20	15	9	5
0,123	3	9	14	24	33	42	52	42	32	24	14	9

Коэффициент полезного действия удара молота определяется по формуле

(5)

где	-	соответственно массы сваи, наголовника и частей молота, участвующих в соударении, т;
	-	коэффициент восстановления удара (при наголовнике с деревянными прокладками = 0,45 и = 0,2).

Значение коэффициента пропорциональности k_i определяется по табл. 2.

Таблица 2

Метод определения Fd	Коэффициент К для молотов
	подвесного и одиночного действия	дизельных трубчатых	дизельных штанговых
По табл.1 и 2 СНиП 2.02.03-85 и ТСН при sel= 0,	0,5	0,4	0,7
по данным зондирования
при sel = 0,	0,7	0,6	1,2
при sel ¹0	1,0	0,9	1,5

3. При определении динамических сопротивлений грунтов погружению сваи E_d в качестве удельных сопротивлений по нижнему концу свай R и по боковой поверхности f принимаются:

при использовании табл. 1 и 2 СНиП 2.02.03-85 или ТСН значения расчетных сопротивлений грунтов R и f (для приближенных расчетов);

при статическом зондировании значения сопротивлений, непосредственно замеренные в процессе погружения зонда на данной глубине, т.е. R=q_s и f=f_s (при значениях коэффициентов перехода по п. 5.11 СНиП 2.02.03-85 );

при динамическом зондировании значение сопротивления грунта погружению стандартного конусного зонда, т.е. R=P_d (по СН 448-72. "Указания по зондированию грунтов для строительства" Госстроя СССР (М.: Стройиздат, 1973) и f = 0,012 P_d.

При использовании для облегчения погружения свай электроосмоса или обмазок для уменьшения сопротивления грунтов по боковой поверхности свай вводится понижающий коэффициент = 0,5, а при использовании лидерной скважины

(6)

где А_В - площадь поперечного сечения буровой скважины, м²;

А - площадь поперечного сечения сваи.

Приложение 6

Оборудование для устройства анкеров

1. Оборудование для проходки скважин под анкеры должно выбираться в зависимости от типа и размеров анкера, гидрогеологических условий строительной площадки, наличия подземных конструкций, сооружений.

Проходка скважин в обводненных неустойчивых грунтах должна осуществляться либо креплением стенок скважины обсадными трубами, либо погружением обсадной трубы с теряемым башмаком ударным, вибрационным или виброударным способами.

Бурение скважин должно выполняться, как правило, без глинистого раствора, так как его применение ведет к значительному снижению несущей способности, особенно в анкерах с одноразовой инъекцией цементного раствора и анкерах с уширениями.

Для проходки скважин в неводонасыщенных песчаных грунтах, а также в пылевато-глинистых с показателем текучести менее 0,5 (без включений в виде валунов, камней и т.д.) рекомендуется использовать реверсивные пневмопробойники, изготавливаемые Одесским заводом строительно-отделочных машин. Их применение значительно сокращает время проходки скважины и не требует ее обсадки.

Характеристики рекомендуемых буровых станков и пневмопробойников представлены в табл. 1 и 2.

Для приготовления и нагнетания цементного раствора рекомендуется применять передвижные растворосмесители, указанные в табл. 3, растворонасосы - табл. 4 и домкраты - табл. 5.

Таблица 1

Характеристики буровых станков

Таблица 2

Характеристики пневмопробойников

Таблица 3

Растворосмесители

Для нагнетания цементного раствора в рабочую часть анкера целесообразно применять диафрагмовые насосы и насосы, находящиеся в составе буровых установок, приведенные в табл. 4.

Таблица 4

Растворонасосы

Натяжение анкеров рекомендуется производить гидравлическими домкратами, которые представлены в табл. 5.

Таблица 5

Гидравлические домкраты

Для обслуживания домкратов применяют насосные станции НСР-400, СМЖ-83.

При устройстве анкеров может использоваться оборудование зарубежных фирм, например, "Бауэр", "Казагранде", "Солетанш" и др.

Характеристики

Список файлов стандарта