СНиП II-23-81 (1990) (524625), страница 26
Текст из файла (страница 26)
Коэффициенты условий работы для растянутого одиночного уголка, прикрепляемого одной полкой болтами
Коэффициент условий работы gс при расчете на прочность сечений по формуле (6) в местах крепления элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, поставленными в один ряд, при расстояниях вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия a ³ 1,5d и между центрами отверстий b ³ 2d (здесь d – диаметр отверстия для болта) с пределом текучести до 380 МПа (3900 кгс/см2) следует определять по формуле
, (164)*
где An – площадь сечения уголка нетто;
An1 – площадь части сечения прикрепляемой полки уголка между краем отверстия и пером;
a1 и a2 – коэффициенты, определяемые по табл. 65 при расстояниях от оси установки болтов до обушка уголка не менее 0,5b и до пера не менее 1,2d (здесь b – ширина полки уголка, d – диаметр отверстия для болта).
Таблица 65
Коэффициентыa1 и a2
| Коэффициент | Значения a1 и a2 при количестве болтов в ряду | |||
| 2 | 3 | 4 | 5 | |
| a1 a2 | 1,82 0,195 | 1,49 0,37 | 1,20 0,48 | 0,87 0,61 |
При вычислении значений An, An1 и d следует учитывать положительный допуск на диаметр отверстия d.
Для одноболтовых соединений при расстоянии вдоль усилия от края элемента до центра болта 2d ³ a ³ 1,35d коэффициент условий работы gс в формуле (6) следует определять по формуле
, (165)
где b = 1 при a = 2d; b = 0,85 при a = 1,5d и b = 0,65 при а = 1,35d.
Коэффициенты условий работы gс установленные в настоящем приложении и в поз. 5 табл. 6*, одновременно не учитываются.
Приложение 5
Коэффициенты для расчета на прочность элементов стальных конструкций с учетом развития пластических деформаций
Таблица 66
Коэффициенты c(cx), cy, n
| Тип сечения | Схема сечения | | Значения коэффициентов | ||
| c(cx) | cy | n при My = 0* | |||
| 1 | | 0,25 0,5 1,0 2,0 | 1,19 1,12 1,07 1,04 | 1,47 | 1,5 |
| 2 | | 0,5 1,0 2,0 | 1,40 1,28 1,18 | 1,47 | 2,0 |
| 3 | | 0,25 0,5 1,0 2,0 | 1,19 1,12 1,07 1,04 | 1,07 1,12 1,19 1,26 | 1,5 |
| 4 | | 0,5 1,0 2,0 | 1,40 1,28 1,18 | 1,12 1,20 1,31 | 2,0 |
| 5 | | – | 1,47 | 1,47 | а) 2,0 б) 3,0 |
| 6 | | 0,25 0,5 1,0 2,0 | 1,47 | 1,04 1,07 1,12 1,19 | 3,0 |
| 7 | | – | 1,26 | 1,26 | 1,5 |
| 8 | | – | 1,60 | 1,47 | а) 3,0 б) 1,0 |
| 9 | | 0,5 1,0 2,0 | 1,60 | 1,07 1,12 1,19 | а) 3,0 б) 1,0 |
| * При My ¹ 0 n = 1,5, за исключением сечения типа 5,а, для которого n = 2 и типа 5,б, для которого n = 3. Примечание. При определении коэффициентов для промежуточных значений Af /Aw допускается линейная интерполяция. | |||||
Приложение 6
Коэффициенты для расчета на устойчивость центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов
Определение коэффициентов расчетной длины колонн
Одноступенчатые колонны
Коэффициенты расчетной длины m1 для нижнего участка одноступенчатой колонны следует принимать в зависимости от отношения 
и величины 
(где J1, J2, l1, l2 – моменты инерции сечений и длины соответственно нижнего и верхнего участков колонны (рис. 24) и
):
Рис. 24. Схема одноступенчатой колонны
при верхнем конце, свободном от всяких закреплений, – по табл. 67;
при верхнем конце, закрепленном от поворота, и при возможности его свободного смещения– по табл. 68.
Таблица 67
Коэффициенты расчетной длины m1 для одноступенчатых колонн с верхним свободным концом
| Расчетная | a1 | Коэффициенты m1 при n | |||||||||||||||||||
| схема | 0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 1,2 | 1,4 | 1,6 | 1,8 | 2,0 | 2,5 | 5,0 | 10,0 | 20,0 | |
| | 0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 |
| 0,2 | 2,0 | 2,01 | 2,02 | 2,03 | 2,04 | 2,05 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,08 | 2,09 | 2,10 | 2,12 | 2,14 | 2,15 | 2,17 | 2,21 | 2,40 | 2,76 | 3,38 | |
| 0,4 | 2,0 | 2,04 | 2,08 | 2,11 | 2,13 | 2,18 | 2,21 | 2,25 | 2,28 | 2,32 | 2,35 | 2,42 | 2,48 | 2,54 | 2,60 | 2,66 | 2,80 | – | – | – | |
| 0,6 | 2,0 | 2,11 | 2,20 | 2,28 | 2,36 | 2,44 | 2,52 | 2,59 | 2,66 | 2,73 | 2,80 | 2,93 | 3,05 | 3,17 | 3,28 | 3,39 | – | – | – | – | |
| 0,8 | 2,0 | 2,25 | 2,42 | 2,56 | 2,70 | 2,83 | 2,96 | 3,07 | 3,17 | 3,27 | 3,36 | 3,55 | 3,74 | – | – | – | – | – | – | – | |
| 1,0 | 2,0 | 2,50 | 2,73 | 2,94 | 3,13 | 3,29 | 3,44 | 3,59 | 3,74 | 3,87 | 4,00 | – | – | – | – | – | – | – | – | – | |
| 1,5 | 3,0 | 3,43 | 3,77 | 4,07 | 4,35 | 4,61 | 4,86 | 5,05 | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | |
| 2,0 | 4,0 | 4,44 | 4,90 | 5,29 | 5,67 | 6,03 | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | |
| 2,5 | 5,0 | 5,55 | 6,08 | 6,56 | 7,00 | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | |
| 3,0 | 6,0 | 6,65 | 7,25 | 7,82 | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | – | |
Таблица 68
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
