Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 38)

элемента в целом в плоскости действия изгибающего момента или предполагаемого (при центральном сжатии) изгиба, параллельной плоскости планок или перфорированных листов, — по формуле (167) с определением коэффициента продольного изгиба j по табл. 1*—3 обязательного приложения 15* в зависимости от приведенной гибкости l_ef ;

отдельных ветвей — по формуле (167) в зависимости от гибкости ветви l_a.

Гибкость ветви l_a следует определять по формуле (168), принимая за расчетную длину l_ef расстояние между приваренными планками (в свету) или расстояние между центрами крайних болтов соседних планок, или равное 0,8 длины отверстия в перфорированном листе и за i — радиус инерции сечения ветви относительно собственной оси, перпендикулярной плоскости планок или перфорированных листов.

Приведенную гибкость сквозного элемента l_ef в плоскости соединительных планок и перфорированных листов следует определять по формуле

l_ef = , (172)

где l — гибкость элемента в плоскости соединительных планок или перфорированных листов, определяемая по формуле (168);

l_a — гибкость ветви.

При подсчете площади сечения, момента инерции и радиуса инерции элемента следует принимать эквивалентную толщину t_ef, определяя ее:

для перфорированных листов шириной b, длиной l и толщиной t — по формуле

, (173)

где А = bl — площадь листа до образования перфораций;

SA₁ — суммарная площадь всех перфораций на поверхности листа;

для соединительных планок толщиной t — по формуле

, (174)

где Sl₁ — сумма длин всех планок элемента (вдоль элемента);

l — длина элемента.

Сквозные элементы из деталей, соединенных вплотную или через прокладки, следует рассчитывать как сплошные, если наибольшие расстояния между болтами, приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов соседних планок не превышают:

для сжатых элементов — 40i;

для растянутых элементов — 80i.

Здесь радиус инерции i уголка или швеллера следует принимать для составных тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, для крестовых сечений — минимальный. При этом в пределах длины сжатого элемента должно быть не менее двух прокладок.

4.38. Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов открытого сечения с моментами инерции I_x >I_y, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле

£ j_c R_y m , (175)

где j_c — коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 1*—3 обязательного приложения 15* при е_ef = 0 и

.

4.39. Расчет на изгибно-крутильную устойчивость сплошностенчатых элементов замкнутого и открытого сечений с моментами инерции I_x > I_y, подверженных сжатию с изгибом и внецентренному сжатию в плоскости наименьшей гибкости, совпадающей с плоскостью симметрии и осью у, следует выполнять по формуле

£ j_c R_y m ,

где e — действительный эксцентриситет силы N при внецентренном сжатии и расчетный эксцентриситет е = M/N при сжатии с изгибом;

W_c — момент сопротивления сечения брутто, вычисляемый для наиболее сжатого волокна:

j_c — коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 1*—3 обязательного приложения 15* при е_ef = 0 и

.

4.40. Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов замкнутого и открытого сечений, подверженных сжатию с изгибом и внецентренному сжатию в двух плоскостях, следует выполнять по формуле

£ j_c R_y m , (177)

где е_y, е_x — действительные эксцентриситеты по направлению осей y и х при внецентренном сжатии и расчетные эксцентриситеты при сжатии с изгибом;

у_с, х_с — координаты наиболее сжатой точки сечения от совместного действия М_х, М_y и N;

j_c — коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 1*-3 обязательного приложения 15* при e_ef = 0 и

.

Кроме того, должен быть выполнен расчет по формуле (167) в предположении плоской формы потери устойчивости в плоскости оси y с эксцентриситетом е_y (при е_x = 0) и в плоскости оси х с эксцентриситетом e_x (при e_y = 0).

4.41. Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых балок, изгибаемых в одной плоскости, следует выполнять по формуле

£ e j_b R_y m , (178)

где М — наибольший расчетный изгибающий момент в пределах расчетной длины l_ef сжатого пояса балки;

W_c — момент сопротивления сечения балки для крайнего волокна сжатого пояса;

e — коэффициент, определяемый по формулам:

при l_y < 85

e = 1 + (‘ - 1) ;

при l_y ³ 85

e = 1,0; здесь ‘ — коэффициент, определяемый по формулам (143) и (144*);

j_b — коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 1*—3 обязательного приложения 15* при е_ef = 0 и гибкости из плоскости стенки

.

4.42. Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых балок, изгибаемых в двух плоскостях, следует выполнять по формуле (178), при этом коэффициент j_b следует принимать по табл. 1*—3 обязательного приложения 15* при е_ef = h e_rel.

Здесь h — коэффициент, принимаемый по обязательному приложению 15*;

е_rel — относительный эксцентриситет, определяемый по формуле

e_rel = , (179)

где s_fh — наибольшее напряжение в точке на боковой кромке сжатого пояса от изгибающего момента в горизонтальной плоскости в сечении, находящемся в пределах средней трети незакрепленной длины сжатого пояса балки;

s_fn — напряжение в сжатом поясе балки от вертикальной нагрузки в том же сечении.

4.43. Проверка общей устойчивости разрезной балки и сжатой зоны пояса неразрезной балки не выполняется в случае, если сжатый пояс объединен с железобетонной или стальной плитой.

Расчет по устойчивости полок и стенок элементов,
не подкрепленных ребрами жесткости

4.44. Расчет по устойчивости полок и стенок прокатных и составных сварных центрально- и внецентренно сжатых, а также сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов постоянного поперечного сечения, не подкрепленных ребрами жесткости (черт. 11), следует выполнять по теории призматических складчатых оболочек.

Черт. 11. Схемы расчетных сечений элементов,
не подкрепленных ребрами жесткости

4.45*. Устойчивость полок и стенок элементов, не подкрепленных ребрами жесткости, при среднем касательном напряжении, не превышающем 0,2s_х, допускается обеспечивать назначением отношения высоты стенки (h, h_w) или ширины полки (b_r, b_h) к толщине (t, t_w, t_r, t_h) не более 0,951 a / (здесь a — коэффициент, s_x,cr,ef — приведенное критическое напряжение).

Коэффициент a следует определять:

для пластинок шириной b_h, h, опертых по одной стороне (черт. 11, б- е),— по формуле

; (180)

для пластинок шириной h_w, h_v, опертых по двум сторонам (черт. 11, а, б, г), — по формуле

. (181)

В формулах (180) и (181):

— коэффициент защемления пластинки, определяемый по формулам табл. 67;

x — коэффициент, определяемый (для сечений брутто) по формуле

,

где s_x, — максимальное и минимальное продольные нормальные напряжения по продольным границам пластинки, положительные при сжатии, определяемые по формулам (141) — (158) при невыгодном для устойчивости пластинки загружении, при этом коэффициенты ‘, ‘_x, ‘_y, y, y_x, y_y следует принимать равными 1,0.

Таблица 67

В табл. 67 обозначено:

b₁ = ; a₁ = ; b₂ = ; a₂ = ; b₃ = ; a₃ = .

П р и м е ч а н и я: 1. При отрицательном значении знаменателя в формулах табл. 67, а также при равенстве его нулю следует принимать = ¥.

2. Для углового сечения с отношением b_h/h, не указанным в табл. 67, значения ₉ следует определять по интерполяции, при этом для b_h/h = 1 значение ₉ следует принимать равным 100.

Приведенное критическое напряжение s_x,cr,ef для пластинки следует определять по формулам табл. 68* в зависимости от критических напряжений s_x,cr, за которые следует принимать действующие напряжения s_x/m (здесь m — коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 60*).

Характеристики

Список файлов стандарта