СНиП 2.05.03-84 (с изм. 1 1991) (524589), страница 15
Текст из файла (страница 15)
2 За верхнюю границу зоны переменного уровня воды следует принимать условный уровень, который на 1 м выше наивысшего уровня ледохода, за нижнюю — уровень на 0,5 м ниже нижней поверхности слоя льда наинизшего ледостава.
* Железобетонные элементы промежуточных опор железнодорожных и совмещенных мостов на постоянных водотоках в районах с особо суровыми климатическими условиями должны иметь марку бетона по морозостойкости F400.
** Бетон блоков облицовки опор больших железнодорожных и совмещенных мостов через реки с ледоходом при толщине льда свыше 1,5 м и расположении моста в районе с особо суровыми климатическими условиями должен иметь марку по морозостойкости F500.
П р и м е ч а н и я: 1. К бетону частей конструкций подводных (на 0,5 м ниже поверхности слоя льда наинизшего ледостава), подземных (ниже половины глубины промерзания), а также находящихся а вечномерзлых грунтах требования по морозостойкости не нормируются. В обсыпных устоях к подземным частям конструкции относятся части тела устоя, расположенные ниже половины глубины промерзания грунта конуса насыпи.
2*. Бетон: всех элементов водопропускных труб, укрепления русел рек и конусов насыпей, берегоукрепительных и регуляционных сооружений (бетон, находящийся в сезоннооттаивающем слое грунта в районах вечной мерзлоты), всех элементов мостового полотна, включая плиты проезжей части автодорожных мостов, а также бетон выравнивающего слоя одежды ездового полотна, выполняющий гидроизолирующие функции, и плиты мостового полотна в железнодорожных пролетных строениях при безбалластной езде, должен отвечать требованиям по морозостойкости, предъявляемым к бетону, находящемуся в зоне переменного уровня воды.
3*. При назначении требований по морозостойкости участков буронабивных свай в зоне переменного уровня воды за нижний уровень этой зоны принимается отметка на 0,5 м ниже нижней поверхности льда.
3.21. Марки по морозостойкости бетона тела опор и блоков облицовки для мостов, расположенных вблизи плотин гидростанций и водохранилищ, должны устанавливаться в каждом отдельном случае на основе анализа конкретных условий эксплуатации и требований, предъявляемых в этих случаях к бетону речных гидротехнических сооружений.
3.22*. В подводных и подземных сооружениях, не подвергающихся электрической и химической коррозии, следует в соответствии со СНиП 2.03.11-85 применять бетон с маркой по водонепроницаемости W4.
Остальные элементы и части конструкций, в том числе бетонируемые стыки железобетонных мостов и труб и защитный слой одежды ездового полотна, должны проектироваться из бетона, имеющего марку по водонепроницаемости не ниже W6.
В районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С в железобетонных опорах в зоне переменного уровня воды, в блоках облицовки опор, а также во всех случаях в выравнивающем слое бетона одно- и двухслойной одежды ездового полотна, выполняющем гидроизолирующие функции, должен применяться бетон с маркой по водонепроницаемости не ниже W8.
3.23*. В элементах конструкций, предназначенных для эксплуатации в агрессивных средах, должны приниматься бетон и защитные покрытия, обладающие стойкостью к такому воздействию, в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ
3.24*. Расчетные сопротивления бетона разных классов при расчете конструкций мостов и труб по предельным состояниям первой и второй групп должны приниматься по табл. 23*.
Таблица 23*
| Вид | Условное | Расчетное сопротивление, Мпа ( кгс/см2 ), | ||||||||||
| противления | обозначение | В20 | В | В25 | | | В35 | | В45 | В50 | В55 | В60 |
| При расчетах по предельным состояниям первой группы | ||||||||||||
| Сжатие осевое (призменная прочность) | Rb | 10,5 105 | 11,75 120 | 13,0 135 | 14,3 145 | 15,5 160 | 17,5 180 | 20,0 205 | 22,0 225 | 25,0 255 | 27,5 280 | 30,0 305 |
| Растяжение осевое | Rbr | 0,85 8,5 | 0,90 9,0 | 0,95 10,0 | 1,05 10,5 | 1,10 11,0 | 1,15 12,0 | 1,15 13,0 | 1,30 13,5 | 1,40 14,0 | 1,45 14,5 | 1,50 15,5 |
| При расчетах по предельным состояниям второй группы | ||||||||||||
| Сжатие осевое (призменная прочность) | Rb.ser | 15,0 155 | 16,8 170 | 18,5 190 | 20,5 210 | 22,0 225 | 25,5 260 | 29,0 295 | 32,0 325 | 36,0 365 | 39,5 405 | 43,0 440 |
| Растяжение осевое | Rbt.ser | 1,40 14,5 | 1,50 15,5 | 1,60 16,5 | 1,70 17,5 | 1,80 18,5 | 1,95 20,0 | 2,10 21,5 | 2,20 22,5 | 2,30 23,5 | 2,40 24,5 | 2,50 25,5 |
| Скалывание при изгибе | Rb.sh | 1,95 20,0 | 2,30 23,5 | 2,50 25,5 | 2,75 28,0 | 2,90 29,5 | 3,25 33,0 | 3,60 37,0 | 3,80 39,0 | 4,15 42,5 | 4,45 45,5 | 4,75 48,5 |
| Сжатие осевое (призменная прочность) для расчетов по предотвращению образования в конструкциях продольных трещин: | ||||||||||||
| при предварительном напряжении и монтаже | Rb.mc1 | - | - | 13,7 140 | 15,2 155 | 16,7 170 | 19,6 200 | 23,0 235 | 26,0 265 | 29,9 305 | 32,8 335 | 36,2 370 |
| на стадии эксплуатации | Rb.mc2 | 8,8 90 | 10,3 105 | 11,8 120 | 13,2 135 | 14,6 150 | 16,7 170 | 19,6 200 | 22,0 225 | 25,0 255 | 27,5 280 | 30,0 305 |
П р и м е ч а н и е*. Значения Rb.ser и Rbt.ser равны нормативным сопротивлениям бетона соответственно Rbn и Rbt.n.
Расчетные сопротивления бетона на непосредственный срез Rb.cut при расчетах конструкций по предельным состояниям первой группы следует принимать:
для сечений, расположенных в монолитном армированном бетоне, когда не учитывается работа арматуры, - Rb.cut = 0,1 Rb;
для тех же сечений, при учете работы арматуры на срез — по указаниям п. 3.78*;
в местах сопряжения бетона омоноличивания с бетоном сборных элементов при соблюдении требований п. 3.170 — Rb.cut = 0,05 Rb.
Для бетонных конструкций расчетные сопротивления сжатию Rb и Rb.mc2 необходимо принимать на 10 % ниже значений, указанных в табл. 23*, а для непосредственного среза - Rb.cut = 0,05 Rb.
Расчетные сопротивления монолитного бетона класса В20 во внутренних полостях (в ядре) круглых оболочек опор допускается в расчетах повышать на 25 %.
3.25. Расчетные сопротивления бетона, приведенные в п. 3.24* и в табл. 23*, в соответствующих случаях следует принимать с коэффициентами условий работы согласно табл. 24.
Таблица 24
| Фактор, обусловливающий | Коэффициент условий работы | Расчетное сопротивление бетона, к которому вводится коэффициент | Значение коэффициента условий работы |
| 1. Многократно повторяющаяся нагрузка | mb1 | Rb | По п. 3.26 |
| 2. Бетонирование в вертикальном положении сжатых элементов с площадью поперечного сечения 0,3 м2 и менее | mb4 | Rb | 0,85 |
| 3. Влияние двухосного напряженного состояния при поперечном обжатии бетона | mb6 | Rb, Rb.sh | По п. 3.27 |
| 4. Работа конструкции в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С при отсутствии водонасыщения бетона | mb7 | Rb | 0,9 |
| 5. Попеременное замораживание и оттаивание бетона, находящегося в водонасыщенном состоянии в конструкциях, эксплуатируемых в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, °С: | |||
| минус 40 и выше | mb8 | Rb | 0,9 |
| ниже минус 40 | mb8 | Rb | 0,8 |
| 6. Работа конструкций, не защищенных от солнечной радиации, в климатическом подрайоне IV А согласно СНиП 2.01.01-82 | mb9 | Rb, Rbt | 0,85 |
| 7. Наличие в составных конструкциях: | |||
| бетонируемых стыков | mb10 | Rb | По п. 3.28 и табл. 27 |
| клееных стыков | mb10 | Rb | По п. 3.29 |
| швов на растворе в неармированной кладке | mb10 | Rb | По п. 3.30 |
| 8. Расчет элементов в стадии эксплуатации по предельным состояниям второй группы: | |||
| а) на косой изгиб и косое внецентренное сжатие | mb13 | Rb.mc2 | 1,1 |
| б) на кручение | mb14 | Rb.sh | 1,15 |
| в) на скалывание по плоскости сопряжения бетона омоноличивания с бетоном конструкции | mb15 | Rb.sh | 0,5 |
3.26*. При многократно повторяющихся нагрузках, действующих на элементы, подлежащие расчету на выносливость, расчетные сопротивления бетона сжатию в расчетах на выносливость следует определять по формуле
Rbf = mb1 Rb = 0,6 bb eb Rb , (40)
где mb1 - коэффициент условий работы;
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
