СНиП 2.04.03-85 (с изм. 1986) (524579), страница 23

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 23)

6.262. При обработке воды коагулянтами необ­ходимо поддерживать оптимальное значение рН подкислением или подщелачиванием ее.

Для городских вод при рН до 7,5 следует приме­нять соли алюминия, при рН свыше 7,5 — соли же­леза.

6.263. Приготовление, дозирование и ввод реа­гентов в сточную воду надлежит предусматривать согласно СНиП 2.04.02-84.

6.264. Смешение реагентов со сточной водой сле­дует предусматривать в гидравлических смесителях или в подводящих воду трубопроводах согласно СНиП 2.04.02-84.

Допускается применять смешение в механичес­ких смесителях или в насосах, подающих сточную воду на очистные сооружения.

В случае использования в качестве реагентов же­лезного купороса следует использовать аэрируемые смесители, аэрируемые песколовки или преаэраторы, обеспечивающие перевод закиси железа в гидрат окиси. Время пребывания в смесителе в этом случае должно быть не менее 7 мин, интен­сивность подачи воздуха 0,7—0,8 м³/м³ обрабатываемой сточной воды в 1 мин, глубина смесителя 2—2,5 м.

6.265. В камерах хлопьеобразования надлежит применять механическое или гидравлическое пере­мешивание.

Рекомендуется использовать камеры хлопьеобразования, состоящие из отдельных отсеков с посте­пенно уменьшающейся интенсивностью перемешивания.

6.266. Время пребывания в камерах хлопьеобразования следует принимать, мин: при отделении скоагулированных взвешенных веществ отстаива­нием дли коагулянтов — 10—15, для флокулянтов — 20—30, при очистке сточной воды флотацией для коагулянтов — 3—5, для флокулянтов — 10—20.

6.267. Интенсивность смешения сточных вод с реагентами в смесителях и камерах хлопьеобразования следует оценивать по величине среднего гра­диента скорости, которая составляет, с^–1:

для смесителей с коагулянтами — 200, с флокулянтами — 300—500;

для камер хлопьеобразования: при отстаивании для коагулянтов и флокулянтов — 25—50; при флотации — 50—75.

6.268. Отделение скоагулированных примесей от воды следует осуществлять отстаиванием, флота­цией, центрифугированием или фильтрованием, проектируемыми согласно настоящим нормам.

Обезвреживание циансодержащих сточных вод

6.269. Для обезвреживания сильнотоксических цианидов (простых цианидов, синильной кислоты, комплексных цианидов цинка, меди, никеля, кад­мия) следует применять окисление их реагентами, содержащими активный хлор при величине рН 11-11,5.

6.270. К реагентам, содержащим активный хлор, относятся хлорная известь, гипохлориты кальция и натрия, жидкий хлор.

6.271. Дозу активного хлора надлежит принимать из расчета 2,73 мг на 1 мг цианидов цинка, никеля. кадмия, синильной кислоты и простых цианидов и 3,18 мг/мг — для комплексных цианидов меди с избытком не менее 5 мг/л.

6.272. Концентрация рабочих растворов реаген­тов должна быть 5—10 % по активному хлору.

6.273. Для обработки циансодержащих сточных вод следует, как правило, предусматривать уста­новки периодического действия, состоящие не ме­нее чем из двух камер реакции.

Время контакта сточных вод с реагентами 5 мин — при окислении простых цианидов и 15 мин — при окислении комплексных цианидов.

6.274. После обработки сточных вод активным хлором их необходимо нейтрализовать до рН 8—8,5.

6.275. Объем осадка влажностью 98 % при двух­часовом отстаивании составляет 5 % объема обра­батываемой воды.

При введении перед отстойниками полиакриламида (доза 20 мг/л 0,1 %-ного раствора) время отстаивания надлежит сокращать до 20 мин.

Обезвреживание хромсодержащих сточных вод

6.276. Для обезвреживания хромсодержащих сточных вод следует применять бисульфит или суль­фат натрия при рН 2,5—3.

6.277. Дозу бисульфита натрия надлежит прини­мать равной 7,5 мг на 1 мг шестивалентного хрома при концентрации его до 100 мг/л и 5,5 мг/мг — при концентрации хрома свыше 100 мг/л.

6.278. Перед подачей обезвреженных сточных вод на отстойники их надлежит нейтрализовать извест­ковым молоком до рН 8,5—9.

Биогенная подпитка

6.279. Для биогенной подпитки в качестве био­генных добавок следует принимать:

фосфорсодержащие реагенты — суперфосфат, ортофосфорную кислоту;

азотсодержащие реагенты — сульфат аммония. аммиачную селитру, водный аммиак, карбамид;

азот- и фосфорсодержащие реагенты — диаммонийфосфат технический, аммофос.

6.280. Концентрацию рабочих растворов надле­жит принимать до 5 % по P₂O₅ и до 15% по N.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ АДСОРБЦИОННОЙ ОЧИСТКИ

СТОЧНЫХ ВОД

Общие указания

6.281. Для глубокой очистки сточных вод от растворенных органических загрязняющих веществ методом адсорбции в качестве сорбента надлежит применять активные угли.

6.282. Активный уголь следует применять в виде слоя загрузки плотного (движущегося или непод­вижного), намытого на подложку из другого мате­риала или суспензии в сточной воде.

Адсорберы с плотным слоем

загрузки активного угля

6.283. В качестве адсорберов надлежит применять конструкции безнапорных открытых и напор­ных фильтров с загрузкой в виде плотного слоя гранулированного угля крупностью 0,8—5 мм.

6.284. Содержание взвешенных веществ в сточ­ных водах, поступающих на адсорберы, не должно превышать 5 мг/л.

6.285. Площадь загрузки адсорбционной установ­ки F_ads, м², надлежит определять по формуле

(82)

где q_w — среднечасовой расход сточных вод, м³/ч;

v — скорость потока, принимаемая не более 12 м/ч.

При выключении одного адсорбера скорость фильтрования на остальных не должна увеличи­ваться более чем на 20 %.

6.286. Число последовательно работающих адсор­беров N_ads надлежит рассчитывать по формуле

(83)

где H_ads — высота сорбционной загрузки одного фильтра, м, принимаемая конструк­тивно;

H_tot — общая высота сорбционного слоя, м, оп­ределяемая по формуле

(84)

здесь H₁ — высота сорбционного слоя, м, в кото­ром за период t_ads адсорбционная ем­кость сорбента исчерпывается до степе­ни К, рассчитываемая по формуле

(85)

где g_sb — насыпной вес активного угля, г/м³, принимаемый по справочным данным;

— минимальная доза активного угля, г/л, выгружаемого из адсорбера при коэф­фициенте исчерпания емкости K_sb, определяемая по формуле

(86)

здесь C_en, C_ex — концентрации сорбируемого вещества до и после очистки, мг/л;

K_sb — принимается равным 0,6—0,8;

— максимальная сорбционная емкость активного угля, мг/л, определяемая экспериментально;

H₂ — высота загрузки сорбционного слоя, обеспечивающая работу установки до концентрации C_ex в течение времени t_ads, принимаемого по условиям экс­плуатации, и определяемая по фор­муле

(87)

где — максимальная доза активного угля, г/л, определяемая по формуле

(88)

здесь — минимальная сорбционная емкость ак­тивного угля, мг/л, определяемая экс­периментально;

H₃ — резервный спой сорбента, рассчитан­ный на продолжительность работы установки в течение времени перегруз­ки или регенерации слоя сорбента вы­сотой Н₁, м.

6.287. Потери напора в слое гранулированного уг­ля при крупности частиц загрузки 0,8—5 мм надле­жит принимать не более 0,5 м на 1 м слоя загрузки.

6.288. Выгрузку активного угля из адсорбера следует предусматривать насосом, гидроэлеватором, эрлифтом и шнеком при относительном расшире­нии загрузки на 20—25 %, создаваемом восходя­щим потоком воды со скоростью 40—45 м/ч.

В напорных адсорберах допускается предусматривать выгрузку угля под давлением не менее 0,3 МПа (3 кгс/см²).

6.289. Металлические конструкции, трубопрово­ды. арматура и емкости, соприкасающиеся с влаж­ным углем, должны быть защищены от коррозии.

Адсорберы с псевдоожиженным слоем

активного угля

6.290. Сточные воды, поступающие в адсорберы с псевдоожиженным слоем, не должны содержать взвешенных веществ свыше 1 г/л при гидравличес­кой крупности не более 0,3 мм/с. Взвешенные ве­щества, выносимые из адсорберов, и мелкие части­цы угля надлежит удалять после адсорбционных аппаратов.

6.291. Адсорбенты с насыпным весом свыше 0,7 т/м³ допускается дозировать в мокром или су­хом виде, а менее 0,7 т/м³ — только в мокром виде.

6.292. По высоте адсорберов 0,5—1,0 м следует устанавливать секционирующие решетки с круглой перфорацией диаметром 10—20 мм и долей живого сечения 10—15 %. Оптимальное число секций — три-четыре.

6.293. Скорость восходящего потока воды в ад­сорбере надлежит принимать 30—40 м/ч размерами частиц 1—2,5 мм для активных углей и 10—20 м/ч для углей размерами частиц 0,25—1 мм.

6.294. Дозу активного угля для очистки воды следует определять экспериментально.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ИОНООБМЕННОЙ ОЧИСТКИ

СТОЧНЫХ ВОД

6.295. Ионообменные установки следует приме­нять для глубокой очистки сточных вод от мине­ральных и органических ионизированных соедине­ний и их обессоливания с целью повторного использования очищенной воды в производстве и утили­зации ценных компонентов.

6.296. Сточные воды, подаваемые на установку, не должны содержать: солей — свыше 3000 мг/л; взвешенных веществ — свыше 8 мг/л; ХПК не должна превышать 8 мг/л.

При большем содержании в сточной воде взве­шенных веществ и большей ХПК необходимо пре­дусматривать ее предварительную очистку.

6.297. Объем катионита W_kat, м³, в водород-катионитовых фильтрах следует определять по формуле

(89)

где q_w — расход обрабатываемой воды, м³/ч;

— суммарная концентрация катионов в обрабатываемой воде, г×экв/м³;

— допустимая суммарная концентрация катионов в очищенной воде, г×экв/м³;

n_reg — число регенераций каждого фильтра в сутки (выбирается в зависимости от конкретных условий но не более двух);

— рабочая обменная емкость катионита по наименее сорбируемому катиону, г×экв/м³:

(90)

здесь a_k — коэффициент эффективности регенера­ции, учитывающий неполноту регенерации и принимаемый равным 0,8—0,9;

— полная обменная емкость катионита, г×экв/м³, определяемая по заводским паспортным данным, по каталогу на иониты или по экспериментальным дан­ным;

q_k — удельный расход воды на отмывку катионита после регенерации, м³ на 1 м³ катионита, принимаемый равным 3—4;

K_ion — коэффициент, учитывающий тип ионита; для катионита принимается равным 0,5;

Характеристики

Список файлов стандарта