Справочник конструктора штампов Листовая штамповка (1246232), страница 6
Текст из файла (страница 6)
Фигуру вычерчивают в масштабе и вырезают из плотной бумаги. Затем подвешивают ее с помощью иголки циркуля на чертежной досКе, установленной вертикально: вначале на одном отверстии (см. рис. 6, е— точка А) и проводят вертикаль А С, затем на другом отверстии (точка В) и проводят вертикаль ВО. Точка пересечения прямых АС и ВВ и есть центр тяжести рассматриваемой фигуры. Его можно приближенно принять в качестве центра давления при вырубке этой детали.
Если штампуемый контур не замкнут (рис. 6, ж), то вначале находят середину каждой из его частей (дли- Обшие положения по констрвированшо штампов ным О,З меньшего размера нижней поверхности ползуна открытого кривошипного пресса. Для закрытых прессов это ограничение определяется допускаемым усилием на ползун, приложенным со смещением от оси пресса. Выбор и расчет размеров плит штампа и его иаправлявщих узлов.
Размеры в плане нижней и верхней плит определяют из конструктивных соображений по размерам пакета. Габаритные размеры нижней плиты должны обеспечивать возможность крепления нижней части штампа: плита должна выступать за пределы пакета на размер, достаточный для установки крепежных болтов или прихватов. Если штамп крепится с помощью хвостовика, то верхняя плита по своей конфигурации и размерам, если это допускается условиями размещения направляющих узлов, может соответствовать верхней части пакета. Если же это по конструктивным соображениям не представляется возможным или штамп крепится без хвостовика и, следовательно верхняя плита должна выступать. за пределы пакета, то размеры в плане верхней плиты не должны превышать соответствующих размеров нижней плиты. Толщину верхней и нижней плит следует определять соответствующим расчетом на прочность и жесткость.
Однако ввиду большого числа факторов, влияющих на условия нагружения плит, точный расчет выполнить практически невозможно. Поэтому на практике следует ограничиваться заданными толщинами плит стандартизованных блоков с их проверкой на прочность только в случае больших нагрузок. Расчет нижней плиты рекомендуется выполнять с учетом следующих допущений: 1) форма и размеры отверстия (если оно имеется) в нижней плите строго соответствуют форме и размерам отверстия в матрице или другой детали, непосредственно примыкающей к плите; 2) указанное отверстие эквидистантно отверстию в подштамповой плите пресса; полную нагрузку воспринимает только нижняя плита (другие детали нижней части пакета нагрузки не воспринимают); Если при этом сделать дополнительное допущение, что характер нагружения нижней плиты 1 (рис.
7) одинаков во всех ее сечениях, перпендикулярных к ее плоскости, то требуемый момент сопротивления Ж' сечения плиты в направлении размера В ~ отверстия в подштамповой плите 2 пресса ориентировочно Общие положения по канструированию ~итаапов В случае, когда буфер сжимается не на 30 % (~ =ф= 0,3), Возникающее усилие, Н 5,7РбфЛбф Рбф ц з бфЧ (17) Где Лбф/Нбф — ф. Полезная площадь буфера, требуемая для обеспечения заданного усилия Рбф (при условии, что Рбф меньше наибольшего усилия, возникающего при ф = 0,3), составит ~ бфобфЧ Рбф"Й 5,7Лбф 5,7'ф ' (18) По найденному значению Рбф определяют его размеры.
Например для кольцевого буфера — из формулы, приведенной на рис. 8; для других форм — по соответствующим формулам. При размещении резинового буфера необходимо учитывать, что при сжатии ф = 0,3 происходит выпучивание его цилиндрической поверхности, и при этом Вбф М 1,3.0бф. Нбф «» 0~3Обф (20) При необходимости, получения большей высоты буфер следует составлять из отдельных частей с металлическими прокладками толщиной 2 — 3 мм. Полиуретановые Сферы рассчитывают по методике, приведенной для резиновых буферов, также исходя из оптимального значения наибольшего сжатия на 30 % (Ф = 0,3). Однако удельное усилие, обеспечиваемое полиуретановым буфером, при этом в среднем достигает 4 Н/мм' (при твердости 82 по Шору А). При конструировании штампа часто необходимо выполнять обратный расчет — имея заданные размеры буфера, определяемые конструкцией и размерами штампа, вычислять усилие, которое им может бьиь обеспечено.
В этом случае по значению Ебф по формуле.(17) находят усилие Рбф, развиваемое буфером при любом сжатии ~-~бф 4 ~-~2 ° При выборе буфера необходимо соблюдать условие Расчеты при конструировании штампов ф 63 М жо юн о о о, ~.~ ~ т ! к Х™- -о Х о М о о,„м й ! „.й 03 Й,ц ~ о Ф С5 о.
! (Я ~ бъ 63 ! ж~ « ьоо ж й фц ~ 63 о~< г'Ъ Яс; ы о й о ! ~Ъф~ ~с ! р~ 'я Ю ° ° ~ ~3 аМ' ему Ф р р ЮФ~ Ф ~о~~ ©. ~ о,,". ©> ф Ф О ф!" к Д: ез 3 оО а ! ~ "~ о --~~х ф~ Ж О 3 О ~ ~й Ф2! ! 6$ н а~ ом © о,„'щ к ~~ы Ф щ Я щ, жо О тщ~ Р' йю ~~ в оь Ы !!! Я,о ~ ~с> )~ Ф(6~ Ф <Р 63 Фб о.о,н "„!!! Й Фс~щ 46 Общие положения по конструированшо штампов Ж 65 Ф ,"Г ~а Ф М ои й~ цо Мщ о~ Мж 6$ К" ;- 1~ Ф ~ 2м он й0 Мм Ес Я и Ф ~ ~ о "а, о Ф М ф Иф Ф Ж э Рю 'Ъ | ~6 сц '" Ю М ~! фИ О р,ж И ~~ ~ о Я Е Ф .-;е ф Сб Я М о~ Д а ~ $ Ю~$ Ф 6$ Ы ~~ о ~о ~н фаф 63 ~ ~у и! м © ~ > Я М $» М Ф ° Ф Я Я Ф До~ О, иана Расчеты при конструировании штампов Следовательно, для полиуретанового буфера Р2Ч ~бф (21) где Ч' — коэффициент.
Твердость пол иуретана марки СКУ-7Л по Шор ~ А Ч ° ° ° ° ° ° ° Твердость пол иуретана марки СКУ-7Л по ШоА .. в ° ° ° ° ° ° Ч' ° ° ° ° ° 76 77 1,23 1,19 78 79 1,15 1,11 80 81 1,07 1,04 82 83 84 85 86 1,00 0,96 0,93 0,89 0,85 Формула (19) преобразуется к виду 13,3 Лбфкбф Рбф О е Ч Обф (22) Примеры расчета буферов приведены в следующих главах книги. При выборе буфера следует руководствоваться ГОСТ 22191 — 83 — ГОСТ 22202 — 83, в которых приведены конструкции и размеры буферных устройств с резиновыми и полиуретановыми пружинами, обеспечивающими усилие до 85 кН, Виды штамповочных операций. Штамповочные операции подразделяют на разделительные и формоизменяющие, Разделительные операции (рис.
9) основаны на сдвиге одной части заготовки относительно другой. Исключение составляют операции проколки, зачистки, высечки и просечки. Наиболее часто применяют разделительные операции, приведенные на рис. 9. Наряду с разделительными в листовой штамповке широко применяют формоизменяющие операции, в результате которых форма заготовки изменяется путем пластической деформации. Наиболее распространенными являются формоизменяющие операции, схемы и наименования которых приведены на рис. 10. Определения операций приведены в ГОСТ 18970 — 84.
Глава 2 ШТАМП Ы ДЛЯ РАЗДЕЛ ИТЕЛЬН Ы Х ОПЕРАЦИЙ ХАРАКТЕРИСТИКА РАЗДЕЛ ИТЕЛЬН ЫХ ОПЕРАЦИЙ Все разделительные операции завершаются разрушением металла в очаге деформации (рис. 1). Процесс пластической деформации, происходящий в начальных стадиях деформирования, является сопутствующим, обычно нежелательным, но неизбежным для пластичных материалов. Чтобы локализовать нежелательную пластическую деформацию вблизи поверхности раздела, кромки металлических пуансона и матрицы делают острыми, а зазор между пуансоном и матрицей — значительно меньшим толщины штампуемого материала.
Тем не менее определенное пластическое деформирование происходит, в результате чего в начальной стадии операции осуществляется плавное возрастание усилия (рис. 2) от нуля до Р „, зависящего от толщины з штампуемого материала, длины (периметра) 1. линии разделения и временного сопротивления о, материала. Фактическое значение усилия может быть выше или ниже приведенного в зависимости от конкретных условий вырубки — пробивки. В практических расчетах технологическое усилие определяют на основании условной величины — сопротивления срезу о,р, учитывающего все виды сопротивления разделяемого металла, его упрочнение, параметры штампуемой детали, зазоры между матрицей и пуансоном и др. (см. ниже).
В результате того, что в начальный момент разделения происходит пластическое деформирование материала, а конец операции сопровождается сколом, поверхность среза (Разделения) получается неровной и неперпендикулярной к плоскости поверхности разделяемого материала (рис. 3). При. этом глубина вмятины Л, т (0,1 —:0,3) з, высота блестящего пояска Л~„ж (0,2 — 0,4) з, угол скола для толщины до 4 мм ~р ж 4 —:8', а для больших толщин ср ~( 12 —:14'.
Чем больше зазор г между матрицей и пуансоном, тем ниже фактическое технологическое усилие Р и тем значительнее дефекты поверхности среза и наоборот. Характеристика разделительиых операии Й Рис. 2. График изменения уси- лия деформирования при разде- лительных операциях Рис. 3. Схема пробивки-вырубки и погрешности деталей после штамповки: 1 — пуансон; 2 — заготовка; 3 — матрица; 4 — заготовка с пробитым отверстием: 5— вырубленная деталь (Ь вЂ” глубина вмявм тины, образующейся в начальный момент пребйвки-вырубки; Ьбл — высота блестящего пояска; ~р — угол скола) Рис, 1. Схема завершения вырубки: 1 — пуансон; 2 — отход; 3 — матрица; 4 — вырубленная заготовка Зазор ~ при~имают ~~ходя из ~~н~~а~~ного у~~л~~ при обеспечении хорошего качества поверхности среза и высокой стойкости пуансона и матрицы (нормальный зазор) или исходя из необходимости повышенного качества поверхности среза (уменьшенный зазор).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
