Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

; (2.57)

- уровень временных перенапряжений должен быть меньше максимального значения напряжения промышленной частоты выдерживаемого ОПН в течении времени t

, (2.58)

где уровень квазистационарных перенапряжений (феррорезонансные перенапряжения, резонансное смещение нейтрали);

- поглощаемая ограничителем энергия не должна превосходить энергоемкость ОПН

; (2.59)

- ограничитель должен обеспечить необходимый защитный координационный интервал по грозовым воздействиям

, (2.60)

где значение грозового испытательного импульса; остающееся напряжение на ОПН при номинальном разрядном токе;

- ограничитель должен обеспечить защитный координационный интервал по внутренним перенапряжениям

, (2.61)

где допустимый уровень внутренних перенапряжений; остающееся напряжение на ОПН при коммутационном импульсе;

- ток короткого замыкания сети должен быть меньше тока взрывобезопасности ОПН, А

. (2.62)

Пример расчета приведем для защиты от перенапряжения ввода тяговой подстанции ОРУ-110 кВ.

Выбираем ограничитель перенапряжения типа ОПН-П1-110/77/20/4 III УХЛ1.

Произведем вычисления по формулам (2.57)–(2.62):

,

,

,

,

,

.

Для защиты ОРУ-110 кВ, КРУ-27,5 кВ от перенапряжений выбираем ОПН, согласно [17], результаты выбора сводим в таблицу В.10 (приложение В).

2.3 Выбор системы оперативного тока

На подстанциях напряжением 110 кВ (ПС-110 кВ) и выше должна применяться система оперативного постоянного ток (система ОПТ, СОПТ) напряжением 220 В

На ПС 110 кВ и выше систему ОПТ рекомендуется выполнять по одному из следующих вариантов:

- централизованная – две АБ для питания ППТ;

- децентрализованная – с установкой отдельных АБ, для питания ППТ одного или нескольких присоединений, расположенных в помещениях релейных щитов, приближенных к первичному оборудованию.

2.3.1 Выбор аккумуляторной батареи и зарядно-подзарядного агрегата

Батарея включается по упрощенной схеме без элементного коммутатора и работает в режиме постоянного подзаряда.

График нагрузки АБ в аварийном режиме (при отключенном зарядно-подзарядном устройстве) показан на рисунке 2.4.

Рисунок 2.4 – График нагрузки аккумуляторной батареи типа 2RG 400 фирмы Oldham в аварийном режиме

Максимальное напряжение на шинах оперативного постоянного тока

. (2.63)

Минимально допустимое напряжение на электромагните включения выключателей КРУ-6 кВ – = 187 В, согласно [18] (определяющий параметр для определения емкости аккумуляторной батареи).

При включении наиболее мощного привода напряжение на шинах, питающих устройства релейной защиты и автоматики (РЗА) и телемеханики

, (2.64)

Произведем вычисления в соответствии с выражением (2.63)–(2.64), В

,

.

Эксплуатация аккумуляторов в батарее производится в режиме постоянного подзаряда. Температура аккумуляторного помещения плюс .

Количество элементов в батарее, шт.

, (2.65)

где номинальное напряжение элемента, В.

Напряжение постоянного подзаряда 2,30 В при температуре окружающей среды плюс [18].

Конечное напряжение на элементе

, (2.66)

где минимально допустимое напряжение на электромагните включения выключателей КРУ-6 кВ.

Приведенная емкость (к одному часу)

, (2.67)

где принимаем по графику нагрузки (рисунок 2.4).

Емкость одного часа равна току на одном часу.

Коэффициент увеличения емкости батареи для обеспечения отдаваемой мощности (80%) в конце срока службы батареи:

. (2.68)

Расчетная емкость аккумуляторной батареи, Ач

. (2.69)

Приведенное время разряда, мин.

. (2.70)

Произведем вычисления в соответствии с выражениями (2.65)–(2.70)

,

,

,

,

,

.

Согласно [18], = 1,75 (расчетная величина 1,74 В) при t = , для времени разряда 60 минут (расчетная величина – 39,50 мин.), для тока 208 А (в таблице 1.2 [18] ток подзаряда равен 221 А) определим требуемый тип аккумуляторной батареи, а именно 2 RG 400.

Аккумуляторная батарея типа 2 RG 400, состоящая из 101 элемента, обеспечит напряжение на нагрузке в соответствии с заданными исходными данными. Данная батарея необслуживаемая герметичная, с рекомбинацией газа.

Расчетная мощность подзарядного агрегата, Вт

, (2.71)

где напряжение заряда, В; зарядный ток батареи, А.

Напряжение заряда зарядно-подзарядного агрегата, В

, (2.72)

где полное число элементов батареи, шт.

Зарядный ток батареи, А

, (2.73)

где емкость аккумуляторной батареи при температуре в аккумуляторной равной плюс , согласно [18].

Произведем вычисления в соответствии с выражением (2.71)–(2.73)

,

,

.

Выбираем зарядно-подзарядный агрегат типа БСН ПТ-220-VI производства ООО «НИИЭФА-ЭНЕРГО».

2.3.2 Выбор трансформатора собственных нужд

Сведения по присоединенной мощности потребителей собственных нужд переменного тока сведены в таблицу В.11 (приложение В).

Расчетная мощность трансформатора собственных нужд, кВА

, (2.74)

, (2.75)

где суммарная расчетная активная нагрузка, кВт; суммарная расчетная реактивная нагрузка, кВт.

Расчетная активная нагрузка, кВт

, (2.76)

где коэффициент использования установленной мощности.

Расчетная реактивная нагрузка, кВАр

, (2.77)

где коэффициент мощности.

Произведем вычисления в соответствии с выражением (2.74)–(2.75). Расчетная мощность трансформатора собственных нужд, кВА:

,

.

На подстанции установлены два трансформатора собственных нужд типа ТМЖ-250/27,5 – один находится в работе, а другой в резерве. Согласно расчетам видно, что расчетная мощность трансформатора собственных нужд составляет 249,82 кВА и не превышает номинальной мощности установленных трансформаторов.

2.4 Выбор основных ячеек КРУ-6 кВ серии «Омега»

Описание ячейки КРУ-6 кВ серии «Омега»

Комплектные распределительные устройства серии «Омега» (КРУ «Омега») предназначены для приема и распределения электрической энергии трехфазного переменного тока частотой 50 и 60 Гц напряжением 6 – 10 кВ [4].

КРУ «Омега» применяются для комплектования трансформаторных подстанций (ТП) и распределительных пунктов (РП), особенно в условиях, требующих жесткого ограничения площади.

КРУ «Омега» компонуется из отдельных компактных ячеек, в каждой из которых располагается основное оборудование присоединения. Ячейки КРУ-6 кВ формируются в блоки КРУ-6 кВ, которые помещаются в модуль. Основные типы ячеек:

- шкаф выключателя ввода;

- шкаф фидера;

- шкаф секционного выключателя;

- шкаф секционного разъединителя;

- шкаф трансформатора напряжения;

- шкаф кабельного подключения.

В качестве основного коммутационного аппарата используется вакуумный выключатель SION производства SIEMENS.

Отличительными особенностями КРУ «Омега» являются:

- малые габариты и масса шкафов;

- гибкость при формировании различных схем распределительных устройств;

- высокая заводская готовность и удобство монтажа;

- высокая надежность;

- безопасность и удобство обслуживания;

- отсутствие необходимости ремонта в течение всего срока эксплуатации (25 лет).

КРУ «Омега» предназначены для работы внутри помещений при следующих условиях:

- высота над уровнем моря до 1000 м;

- верхнее рабочее (эффективное) значение температуры окружающего воздуха не выше плюс 45 °С;

- нижнее рабочее значение температуры окружающего воздуха не ниже минус 10 °С;

- тип атмосферы II по ГОСТ 15150-69.

По стойкости к взаимодействию внешних механических факторов КРУ «Омега» соответствует группе М13 по ГОСТ 17516.1-90.

Выбираем КРУ «Омега» 6 кВ согласно [3,16].

Параметры ячейки КРУ-6 кВ представлены в таблице Г.1 (приложение Г).

Выбор выключателей КРУ-6 кВ представлен в таблице Г.2 (приложение Г).

Выбор трансформаторов тока КРУ-6 кВ представлен в таблице Г.3 (приложение Г).

Выбор трансформаторов напряжения КРУ-6 кВ представлен в таблице Г.4 (приложение Г).

Выбор разъединителей КРУ-6 кВ представлен в таблице Г.5 (приложение Г).

Выбор ОПН КРУ-6 кВ представлен в таблице Г.6 (приложение Г).

Основное оборудование, выбранное для КРУ-6 кВ, сводим в таблицу Г.7 (приложение Г).

3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗОН ЗАЩИТ МОЛНИЕОТВОДОВ И РАСЧЕТ ЗАЗЕМЛЯЮЩЕГО УСТРОЙСТВА

3.1 Определение зоны защиты молниеотводов

Методики выбора системы молниеотводов основаны на понятии зоны защиты, под которой подразумевается некоторое пространство в окрестности молниеотводов, внутри которого любое сооружение защищено от прорывов молнии с надежностью не ниже заданной. Наименьшую надежность защиты объект будет иметь, если его внешняя поверхность повторяет поверхность границы зоны защиты. При размещении объекта в глубине зоны надежность его защиты повышается [20].

Зона защиты двойного стержневого молниеотвода при расположении двух одинаковых молниеприемников на одном уровне и определенном расстоянии друг от друга показана на рисунке 3.1.

Очертания торцевых частей зоны определяются по расчетным формулам, используемым для построения зоны защиты одиночного молниеотвода. Первый метод предусматривает следующие обязательные условия: высота молниеотводов не должна превышать 60 м, молниеотвод рассматривается как двойной только при соотношении L/h меньше 5. Верхняя граница зоны защиты представляет собой дугу окружности радиуса R, соединяющую вершины молниеотводов и точку, расположенную на перпендикуляре, восстановленном из середины расстояния между молниеотводами на высоте h_o.

Характеристики

Список файлов ВКР