Курганов С. К. (1234776), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

Ток двухфазного замыкания , А, находим по формуле

, (2.5)

кА.

Мощность короткого замыкания, МВА, определяется по формуле

, (2.6)

МВА.

где – напряжение ступени, на котором произошло КЗ.

Результаты расчета сводим в таблицу 2.1.

2.1.4 Расчет тока короткого замыкания в точке К₂

Результирующее сопротивление до точки , приведенное к обмотке среднего напряжения 27,5 кВ определяется по формуле

, (2.7)

где – напряжение ступени, кВ.

Ом.

Сопротивление обмотки высшего напряжения трансформатора определяется по формуле

, (2.8)

где – напряжение короткого замыкания обмоток высшего и низшего напряжения; из паспортных данных трансформатора ТДТНЖ-40000/110/27,5/6 [6]; – напряжение короткого замыкания обмоток высшего и среднего напряжения, ; – напряжение короткого замыкания обмоток среднего и низшего напряжения, ; – номинальная мощность трансформатора, = 40 МВА.

Ом.

Сопротивление обмотки среднего напряжения трансформатора определяется по формуле

, (2.9)

Ом.

Результирующее сопротивление до точки определяется по формуле

, (2.10)

Ом.

Ток трехфазного КЗ определяется по формуле

, (2.11)

кА.

Ток однофазного КЗ, двухфазного КЗ, ударный ток КЗ, мощность КЗ определяются по формулам (2.3)–(2.6).

2.1.5 Расчет тока короткого замыкания в точке К₃

Результирующее сопротивление до точки , приведенное к обмотке низшего напряжения 6 кВ определяется по формуле

, (2.12)

где – напряжение ступени, 6,3 кВ.

Сопротивление обмотки высшего напряжения трансформатора определяется по формуле

, (2.13)

Сопротивление обмотки низшего напряжения трансформатора определяется по формуле

, (2.14)

Результирующее сопротивление до точки определяется по формуле

, (2.15)

Расчет токов и мощности КЗ производим по формулам (2.3)–(2.6).

Результаты расчетов сводим в таблицу 2.1.

Таблица 2.1 – Результаты расчетов токов и мощности короткого замыкания

Точка КЗ	Uст, кВ	xрезК, Ом	, кА	SК.З, МВА	iуд, кА	, кА	, кА
1	115	5,51	12,05	2400	30,67	10,43	6,02
2	27,5	1,35	11,72	558,14	29,83	10,14	-
3	6,3	0,10	36,06	393,44	91,78	31,22	-

2.2 Расчет максимальных рабочих токов основных присоединений подстанции

За наибольший рабочий ток присоединения принимают ток с учетом допустимой нагрузки длительностью не менее 30 минут. При расчете максимальных рабочих токов присоединений учитывается возможность 1,4-кратной нагрузки трансформаторов в наиболее неблагоприятном режиме. Для выбора линий нетяговых потребителей предусматривается запас на перспективу, который принимают равным 30% существующей мощности потребителей [7].

Расчет максимальных рабочих токов основных присоединений подстанции производим согласно методике, изложенной в [7]. Схема распределения токов по основным присоединениям тяговой подстанции представлена на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3 – Схема распределения токов по основным
присоединениям тяговой подстанции

Максимальный рабочий ток питающих вводов ТП , А, определяем по формуле

, (2.16)

где – количество понижающих трансформаторов на тяговой подстанции; – номинальное напряжение на вводе подстанции, кВ; – коэффициент транзита, [8].

А.

Максимальный рабочий ток обмотки высокого напряжения понизительного трансформатора , А, определяем по формуле

, (2.17)

где – коэффициент перегрузки трансформаторов, [8].

А.

Максимальный рабочий ток рабочей перемычки , А, определяем по формуле

, (2.18)

А.

Максимальный рабочий ток обмотки среднего напряжения понизительного трансформатора , А, определяем по формуле

, (2.19)

где – номинальное напряжение обмотки среднего напряжения трансформатора, кВ.

А.

Максимальный рабочий ток сборных шин РУ-27,5 кВ , А, определяем по формуле

, (2.20)

где – коэффициент распределения нагрузки на шинах вторичного напряжения, [8].

А.

Максимальный рабочий ток обмотки высокого напряжения трансформатора собственных нужд , А, определяем по формуле

, (2.21)

где – номинальная мощность трансформатора собственных нужд, кВА (исходные данные).

А.

Максимальный рабочий ток фидера контактной сети , А, определяем по формуле

А. (2.22)

Принимаем рабочий максимальный ток фидера контактной сети равным А.

Максимальный рабочий ток фидера ДПР , А, определяем по формуле

, (2.23)

где – полная мощность фидера ДПР, кВА, (исходные данные); – коэффициент перспективы развития потребителей, равный .

А.

Максимальный рабочий ток , А, обмотки низшего напряжения 6 кВ, определяем по формуле

, (2.24)

где – максимальная полная мощность на шинах 6 кВ; – номинальное напряжение обмотки низшего напряжения, кВ.

А.

Максимальный рабочий ток , А сборных шин РУ-6 кВ, определим по формуле:

, (2.25)

А.

Максимальный рабочий ток, А фидера районной нагрузки определим по формуле

, (2.26)

где – максимальная активная мощность потребителей, кВт; – коэффициент мощности потребителей, (исходные данные); – коэффициент перспективы развития потребителей, равный 1,3.

Определим максимальный рабочий ток фидеров районной нагрузки 6 кВ по формуле (2.26)

А.

Рассчитанные токи основных присоединений тяговой подстанции сводим в таблицу 2.2.

Таблица 2.2 – Максимальные рабочие токи основных присоединений ТП

Наименование потребителя	Расчетная формула	Максимальный рабочий ток, А
Питающие ввод подстанции 110 кВ		629,84
Рабочая перемычка		335,91
Обмотка высшего напряжения понизительного трансформатора		293,92
Обмотка среднего напряжения понизительного трансформатора		1175,70
Сборные шины 27,5 кВ		587,85
Первичная обмотка трансформатора собственных нужд	.	7,35
Фидер контактной сети	А	900
Фидер ДПР		8,19
Вторичная обмотка НН 6 кВ		227,48
Сборные шины 6 кВ		159,23
Фидера районной нагрузки 6 кВ		502,47

2.2.1 Проверка электрических аппаратов и токоведущих элементов термической устойчивости в режиме короткого замыкания

Для проверки электрических аппаратов и токоведущих элементов по термической устойчивости в режиме короткого замыкания необходимо определить величину теплового импульса, согласно [6], (кА)²с:

, (2.27)

где I_п.о – периодическая составляющая сверхпереходного тока, кА; t_отк – время отключения оборудования, с; T_a – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, выбираем согласно [6], с.

Время отключения определяется, с:

, (2.28)

где t_р.з – время действия основной релейной защиты, с; t_о.в – полное время отключения выключателя, с.

Приведем пример расчета теплового импульса для ОРУ-110 кВ.

В соответствии с выражением (2.28) время отключения, с:

.

Тогда величина теплового импульса, в соответствии с выражением (2.27), (кА)²∙с:

Характеристики

Список файлов ВКР