Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

, (3.45)

, (3.46)

где , –предельный сквозной ток короткого замыкания (амплитуда и действующее значение), согласно [18].

Проверка разъединителя по тепловому импульсу тока короткого замыкания:

, (3.47)

где – тепловой импульс по расчету, ; предельный ток термической стойкости, кА [18]; длительность протекания тока термической стойкости, с [18].

Проверка разъединителяРГП–2–220/1000УХЛ–1 (разъединитель горизонтально–поворотный с двумя заземляющими ножами) по формулам (3.43)–(3.47):

,

281,15 1000,

,

5,34 80,

,

Для РУ 27,5 кВ выбран разъединитель РГ–В–2–35/1000УХЛ–2 (разъединитель горизонтально–поворотный, вертикальной установки), удовлетворяющий всем требованиям и проверкам.

РУ–10 кВ комплектуются ячейками КРУ «Классика» серии D-12Р, в которых разъединители отсутствуют.

3.2.6 Выбор измерительных трансформаторов тока

Трансформаторы тока, предназначенные для питания измерительных приборов, выбираются по [12]. Результаты представлены в приложение В.5.

Выбор по номинальному напряжению:

_, (3.48)

Выбор по номинальному току:

, (3.49)

Недогрузка первичной обмотки приводит к увеличению погрешностей.

Выбор по электродинамической стойкости:

, (3.50)

, (3.51)

, (3.52)

где – коэффициент динамической стойкости, о.е.; – ток динамической стойкости трансформатора тока, кА; – номинальный ток первичной обмотки трансформатора тока, А;

Проверка трансформатора тока по термической стойкости, [19]:

, (3.53)

Проверка трансформатора токаТВ–220–І (трансформатор встроенный) по формулам (3.47)–(3.52):

,

281,15 400,

12,98 40,

.

Для РУ 27,5 кВ выбралитрансформатор тока ТОЛ–35–ІІІ–0,2/10Р–1000/5У1, который удовлетворяет всем проверкам и эксплуатационному напряжению.

3.2.7 Выбор объема измерений

Контрольно–измерительные приборы устанавливаются для контроля за изменением электрических параметров и расчетов за электроэнергию, потребляемую и отпускаемую подстанцией. Объем измерений:

– измерение тока (амперметром) на вводах силовых трансформаторов со стороны всех ступеней напряжения, на всех питающих и отходящих линиях, фидерах контактной сети, ДПР, отсасывающей линии;

– измерение напряжения на всех шинах РУ;

– измерение энергии счетчиками активной и реактивной энергии на вводах низшего напряжения тяговых трансформаторов, отходящих фидерах потребителей, ТСН и ДПР (активная энергия). [32]Выбранные контрольно-измерительные приборы занесём в приложении В6–В8.

3.2.8 Выбор измерительных трансформаторов напряжения

Основные параметры и методику выбора принимаем по [12].

Выбор по номинальному напряжению:

, (3.54)

Выбор по вторичной нагрузке:

, (3.55)

где – номинальная мощность вторичной обмотки в выбранном классе точности, ВА, [20]; – нагрузка всех измерительных приборов и реле, присоединенных к трансформатору напряжения, ВА, [20].

Полная мощность подключённая к трансформатору напряжения для РУ–220 кВ =16,00 ВА.

Посчитанная мощность должна удовлетворять условию (3.55):

2150 16,00.

Условие выполняется, окончательно для РУ–220кВ выбираем по [19] трансформаторы типа НКФ–220–П1–У1. Характеристики выбранных трансформаторов на­пряжения заносим в таблицу 3.10

Аналогичным образом, как и для РУ–220 кВ, составим перечень измерительных приборов для РУ–27,5 кВ и произведём подсчёт потребляемой ими мощности.

Полная мощность подключённая к трансформатору напряжения для РУ-27,5 кВ =94,32 ВА.

Посчитанная мощность должна удовлетворять условию (3.55):

2150  94,32.

Условие выполняется и был выбран для РУ–27,5 кВ трансформатор типа ЗНОЛ–35–65–У1 он подходят по всем параметрам которые мы заносим в таблицу 3.10

Произведём проверку аналогично РУ–27,5 кВ.

Полная мощность подключённая к трансформатору напряжения для РУ–10,5 кВ =48,01 ВА.

Посчитанная мощность должна удовлетворять условию (3.55):

2120 >48,01.

Характеристики выбранных трансформаторов напряжения заносимв таблицу 3.2

Таблица 3.2–Измерительные трансформаторы напряжения

3.2.9 Выбор изоляторов

Выбор изоляторов производим по методике, изложенной в 12.

Для РУ–220 кВ применяем гирлянды из 15 ПС–70 (подвесной стеклянный изолятор), для РУ–27,5кВ из трех ПС–70 и для РУ–10 кВ выбираем штыревые изоляторы типа SDI 37.

Допустимая нагрузка, Н:

, (3.55)

где – расчетная разрушающая нагрузка на изгиб изолятора, Н; – допустимая нагрузка на изолятор при коротком замыкании, Н:

, (3.56)

где – ударный ток короткого замыкания, кА; – длина гирлянды изоляторов, м; – расстояния между изоляторами, м.

Произведем вычисления по формулам (3.55)–(3.56):

Н,

Н. Условие выполняется.

3.2.10 Выбор устройств защиты от перенапряжения

Здание и РУ подстанции защищаются от прямых ударов молнии и от волн перенапряжений, набегающих с линии, а так же от коммутационных перенапряжений.

Защита от волн перенапряжения, набегающих по воздушным линиям может выполняться тросовыми молниеотводами, кабельными вставками и ограничителями перенапряжений, которые устанавливаются на вновь проектируемых подстанциях и производят их установку на реконструируемых подстанциях. Они должны быть установлены без коммутационных аппаратов в цепи между защищаемыми трансформаторами и ограничителем перенапряжения (ОПН).

Для того, чтобы ограничитель отвечал потребностям электрической сети, надежно защищал оборудование и не разрушался в процессе эксплуатации необходимо выполнение следующих условий:

–наибольшее допустимое напряжение ОПН должно быть больше наибольшего рабочего напряжения сети или оборудования, В:

, (3.57)

–уровень временных перенапряжений должен быть меньше максимального значения напряжения промышленной частоты выдерживаемого ОПН в течении времени t:

, (3.58)

где – уровень квазистационарных перенапряжений (феррорезонансные перенапряжения, резонансное смещение нейтрали);

–поглощаемая ограничителем энергия не должна превосходить энергоемкость ОПН:

, (3.59)

–ограничитель должен обеспечить необходимый защитный координационный интервал по грозовым воздействиям :

, (3.60)

где – значение грозового испытательного импульса; – остающееся напряжение на ОПН при номинальном разрядном токе.

–ограничитель должен обеспечить защитный координационный интервал по внутренним перенапряжениям :

, (3.61)

где –допустимый уровень внутренних перенапряжений; – остающееся напряжение на ОПН при коммутационном импульсе.

–ток короткого замыкания сети должен быть меньше тока взрывобезопасности ОПН, А:

, (3.62)

Произведем вычисления по формулам (3.57)–(3.62) для ОПН–П1–220/172/20/5УХЛ1 (ограничитель перенапряжения нелинейный) выбранного из [21]:

,

,

,

,

,

.

Т.к. условия выплюются то для защиты распределительных устройств 220, 27,5кВ выбираем, соответственно, по [21] ОПН–П1–220/172/20/5УХЛ1, ОПНК–П1–27,5 УХЛ1.

3.3 Выбор аккумуляторной батареи и зарядно–подзарядного агрегата

Батарея включается по упрощенной схеме без элементного коммутатора и работает в режиме постоянного подзаряда.

Максимальное напряжение на шинах оперативного постоянного тока, В:

, (3.63)

Минимально допустимое напряжение на электромагните включения выключателей РУ–27,5кВ – =176 В (определяющий параметр для определения емкости аккумуляторной батареи).

При включении наиболее мощного привода напряжение на шинах, питающих устройства релейной защиты и автоматики (РЗА) и телемеханики, В:

, (3.64)

Произведем вычисления по формулам (3.63)–(3.64):

В,

В,

Эксплуатация аккумуляторов в батарее производится в режиме постоянногоподзаряда.Температура аккумуляторного помещения .

Количество элементов в батарее, шт:

, (3.65)

где –максимальное напряжение на шинах оперативного постоянного тока, В; – номинальное напряжение элемента, В.

Напряжение постоянного подзаряда 2,3В при температуре окружающей среды , [23].

Выбор АБ и ЗПУ произведём [9].

Характеристики

Список файлов ВКР