Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

,(5.1.1)

где – расчетная мощность собственных нужд; – коэффициент спроса равный 0,85 [4]; – активная мощность собственных нужд; – реактивная мощность собственных нужд.

.

Выбран трансформатор ТСЛ(З)-СЭЩ-1600/10с номинальной мощностью 1600 кВт от компании ЗАО «ГК «Электрощит» - ТМ Самара»представленный на рисунке 5.1. Техническая характеристика представлена в таблице 5.2.

Таблица 5.2– Техническая характеристика ТСЛ(З)-СЭЩ-1600/10

Рисунок 5.1– ТСЛ(З)-СЭЩ-630/6

Для того чтобы соединить ТСН через КРУН 6 кВ с высоковольтным выключателем необходим силовой кабель.Силовые кабели с изоляцией СПЭ превосходят кабели с бумажно-масленой изоляцией (Б/М) и показывают свою состоятельность на практике уже давно. Выбран силовой кабель с изоляцией сшитого полиэтилена (далее СПЭ)маркиАПвВнг-LS от производителя ООО «Камский кабель» представленный на рисунке 5.2.Расшифровка марки АПвВнг-LS: А – Алюминиевая жила. Пв – Изоляция из сшитого полиэтилена. Внг-LS – оболочка из поливинилхлоридного (ПВХ) пластиката пониженнойпожароопасности.

Рисунок 5.2– Силовой кабель с изоляцией сшитого полиэтилена (СПЭ)маркиАПвВнг-LS

5.3 Выбор зарядно-подзарядного устройства

Для выбора зарядно-выпрямительного устройства необходимо, определить номинальный ток зарядного устройства, который рассчитывается как сумма тока 10-и часового разряда батареи и тока нагрузки в нормальном режиме :

, (5.2.1)

где

К установке принимаем ЗВУ с выходным током 40А, типа НРТ 40-110, изображенное на рисунке 5.3.

Рисунок 5.3 – ЗВУ НРТ 40-110

6РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНЫХ РАБОЧИХ ТОКОВ

Расчет максимальных рабочих токов основных присоединений подстанции производится на основании номинальных параметров оборудования.

Электрические аппараты выбираются по условиям длительного режима работы сравнением рабочего напряжения и наибольшего длительного рабочего тока присоединения, с его номинальным напряжением и током [4].

Для того что бы рассчитать рабочие токи, необходимо составить схему основных присоединений подстанции с указанием рабочих токов и их направлениями. Расчетная схема представлена на рисунке 6.1.

Рисунок 6.1– Схема для расчета максимальных

рабочих токов основных присоединений подстанции

Расчет производится по следующим формулам:

Максимальный рабочий ток питающих вводов подстанции:

,(6.1)

где – коэффициентперспективы развития потребителей равный 1,3[4]; – номинальная мощность трансформатора, ВА; – количество трансформаторов установленных на подстанции; – номинальное напряжение на вводе подстанции.

Максимальный рабочий ток на обходной системе сборных шин:

,(6.2)

где – коэффициент распределения нагрузки по шинам первичного напряжения равный 0,7 [4];

Определим максимальный рабочий ток на вводе трансформатора:

,(6.3)

где – коэффициент допустимой перегрузки трансформатора равный 1,5[4];

Результаты расчетов представлены в приложении 1

7ВЫБОР ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

7.1 Определение теплового импульса

Для проверки электрических аппаратов и токоведущих элементов по термической устойчивости (нагреву) в режиме КЗ необходимо определить величину теплового импульса:

(7.1.1)

где –постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания равная [9]; – время протекания тока КЗ, с.

Время протекания тока КЗ:

(7.1.2)

где – время срабатывания основной защиты, с; – полное время отключения выключателя, с.

Расчет теплового импульса для РУ 110 кВ:

.

Результаты расчетов представлены в приложении 2.

7.2 Выбор шин

7.2.1 Условия выбора и проверки гибких шин

В распределительных устройств 27,5кВ и выше применяются гибкие шины, выполненные проводами АС.В данном случае гибкие шины применяются на вводах трансформаторах и на вводе 35 кВ.

Условия выбора и проверки гибких шин:

1) Сечение проводов выбирается по допустимому току:

,(7.2.1.1)

2)Проверка на термическую стойкость:

_(7.2.1.2)

где – минимальное сечение, термическое устойчивое при КЗ, мм².

Минимальное сечение, при котором протекание тока КЗ не вызывает нагрев проводника выше допустимой температуры, находится по формуле:

(7.2.1.3)

где – величина теплового импульса, ;С – коэффициент, учитывающий отношение максимально допустимой температуры токоведущей части и температуры при нормальном режиме работы, значение которой для алюминиевых шин равно ,для медных шин .

3) Проверка по условию отсутствия коронирования.

,(7.2.1.4)

где E₀ – максимальное значение начальной критической напряженности электрического поля, при котором возникает разряд в виде короны, кВ/см.

(7.2.1.5)

где – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочных проводов равный 0,82); – радиус провода, см; – напряжённость электрического поля около поверхности провода, кВ/см.

, (7.2.1.6)

где U – линейное напряжение, кВ;D_ср – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см.

При горизонтальном расположении фаз:

,(7.2.1.7)

где – расстояние между соседними фазами, (см. ПУЭ) для сборных шин приняты расстояния между проводами разных фаз 150 см и 300 см для напряжений 35 и 110 кВ соответственно.

Выбраны гибкие шины типа АС 240/32 от компании «ЭлектроКомплект-Сервис» (рисунок 7.1) на вводах трансформатора 110 кВ, условия проверки:

1. по допустимому току:

.

1. по термической стойкости:

,

.

1. по условию отсутствия коронирования:

,

,

,

.

Все условия выполняются.

Результаты расчетов представлены в приложении 3.

Рисунок 7.1– Гибкие шины типа АС 240/32

7.2.2Условия выбора и проверки жестких шин

Жесткие шины используются в закрытых РУ смаленькой площадью установки оборудывания. Выбор и проверка жестких шин на термическую стойкость выполняется аналогично гибким шинам. Только заместо проверки по условию отсутствия коронирования проверяется жесткие шины на электродинамическую стойкость:

,(7.2.2.1)

,(7.2.2.2)

где –механическое напряжение в шине, вызванное ударным током, МПА; –расстояние между соседними опорными изоляторами одной фазы, м; –ударный ток трехфазного КЗ, ; –расстояние между осями шин соседних фаз, м; –момент сопротивления шин относительно оси, перпендикулярной действия усилия, .

Жесткие шины прямоугольного сечения могут распологаться на опорных изоляторах плашмя или ребром. Момент сопротивления однополюсных прямоугольных шин при расположении на ребро:

.(7.2.2.3)

При расположении плашмя:

. (7.2.2.4)

где b– толщина жесткой шины, м; h– ширина жесткой шины, м.

Выбраны жесткие шины типа ШМТ от компании ООО «Промэлектросервис» (рисунок 7.2) на фидерах 35 кВ, условия проверки:

1. по допустимому току:

.

1. по термической стойкости:

,

.

1. по электродинамической стойкости:

,

,

.

_{Все условия выполняются.}

Результаты расчетов представлены в приложении 3.

Рисунок 7.2 –Жесткие шины типа ШМТ

7.3 Выбор изоляторов

Жесткие шины распределительных устройств крепятся на опорные изоляторы.

Характеристика условий выбора опорных изоляторов:

– по номинальному напряжению:

,(7.3.1)

где – наибольшее рабочее напряжение изолятора, кВ; –рабочее напряжение РУ, кВ.

– по допускаемой нагрузке:

, (7.3.2)

где – сила действующая на изолятор при КЗ, Н; – разрушающая нагрузка на изгиб изолятора, Н.

Сила, действующая на изолятор при КЗ:

. (7.3.3)

Выбран опорный полимерные изолятор ИОСК 3/35 УХЛ1от компании ЗАО "ЗЭТО" (рисунок 7.3),который проверяется по заданным условиям:

– по номинальному напряжению:

.

– по допускаемой нагрузке:

,

Характеристики

Список файлов ВКР