Антиплагиат (1232433), страница 9
Текст из файла (страница 9)
Определяем длину проекции на продольную ось элементанаиболее опасного наклонного сечения (С):В= [1]φb2∙1+φf+φn∙Rbt∙b∙h02=2∙0.9∙103∙0.9∙0.4∙0.552 =196.02 кНмОЬ = Qsw = QСR2 = 178,842=89,42 кНС = ВОЬ = 196.0289,42=2.19 мТак как С = 2,19 м > 2h0 = 1,1 м , принимаем С = 1,1 мВычисляем ОЬ = ВС= 196,021,1=178,2 кН < QCR= 178,84 кНQsw = QCR - Qb = 178,84 – 178,2 = 0,61 кНqsw = Qsw2∙h0 = 0,611.1=0,55 кН/мqsw > φb3∙(1+φf+φn)∙Rbt∙b2= 0.6∙0.9∙0.9∙103∙0.42=97.2 кН/мПринимаем qsw = 97,2 кН/м поперечные стерж ни Ø6А400 (Rsw = 285 МПа).Asw = 2 · 0,283 = 0,565 см2 (два каркаса)dswd=620<13S= Rsw∙Aswqsw= 285∙103∙0.565∙10-497.2=0.17 мНа приопорном участке длиной l4= 4,974=1,2 м, шаг поперечной арматуры должен быть не более: h3= 0.63=0.2 м. Принимаем S= 0,2 м.В средней части пролета шаг[1]S < 34 ∙h=34 ∙0,6=0,45 м < 0,5 м.
Принимаем шаг S = 0,5 м.2.3.6.6Расчет наклонного сечения у опоры [1]DLQDL= 189,78 кН; h0 = 0,55 м.φb3∙Rbt∙b∙h0=0,6∙0,9∙103·0,4∙0,55=118,8 кНТак как QDL =189,78 кН > ОЬ,min = 118,8кН, то необходимо произвести подбор поперечной арматуры. Определяем длину проекции на продольную ось элементанаиболее опасного наклонного сечения (С):В= [1]φb2∙1+φf+φn∙Rbt∙b∙h02=2∙0.9∙103∙0.9∙0.4∙0.552 =196.02 кНмОЬ = Qsw = QDL2 = 189.782=94.89 кНС = ВОЬ = 196.0294.89=2.07 мТак как С = 2,07 м > 2h0 = 1,1 м , принимаем С = 1,1 мВычисляем ОЬ = ВС= 196,021,1=178,2 кН < QDL= 189,78 кНQsw = QDL - Qb = 189,78 – 178,2 = 11.58 кНqsw = Qsw2∙h0 = 11.581.1=10.53 кН/мqsw > φb3∙(1+φf+φn)∙Rbt∙b2= 0.6∙0.9∙0.9∙103∙0.42=97.2 кН/мПринимаем qsw = 97,2 кН/м поперечные стерж ни Ø6А400 (Rsw = 285 МПа).Asw = 2 · 0,283 = 0,565 см2 (два каркаса)dswd=620<13S= Rsw∙Aswqsw= 285∙103∙0.565∙10-497.2=0.17 мНа приопорном участке длиной l4= 5,54=1,4 м, шаг поперечной арматуры должен быть не более: h3= 0.63=0.2 м.
Принимаем S= 0,17 м.В средней части пролета шаг[1]S < 34 ∙h=34 ∙0,6=0,45 м < 0,5 м. Принимаем шаг S = 0,5 м.2.3.6.7Расчет наклонного сечения у опоры [1]DRQDR= 211,51 кН; h0 = 0,55 м.φb3∙Rbt∙b∙h0=0,6∙0,9∙103·0,4∙0,55=118,8 кН86Так как QDR =211,51 кН > ОЬ,min = 118,8кН, то необходимо произвести подбор поперечной арматуры.
Определяем длину проекции на продольную ось элементанаиболее опасного наклонного сечения (С):В= [1]φb2∙1+φf+φn∙Rbt∙b∙h02=2∙0.9∙103∙0.9∙0.4∙0.552 =196.02 кНмОЬ = Qsw = QDR2 = 211.512=105,76 кНС = ВОЬ = 196.02105.76=1,85 мТак как С = 1,85 м > 2h0 = 1,1 м , принимаем С = 1,1 мВычисляем ОЬ = ВС= 196,021,1=178,2 кН < QDR = 211,51 кНQsw = QDL - Qb = 211,51– 178,2 = 33,31 кНqsw = Qsw2∙h0 = 33,311.1=30,28 кН/мqsw > φb3∙(1+φf+φn)∙Rbt∙b2= 0.6∙0.9∙0.9∙103∙0.42=97.2 кН/мПринимаем qsw = 97,2 кН/м поперечные стерж ни Ø6А400 (Rsw = 285 МПа).Asw = 2 · 0,283 = 0,565 см2 (два каркаса)dswd=620<13S= Rsw∙Aswqsw= 285∙103∙0.565∙10-497.2=0.17 мНа приопорном участке длиной l4= 2,544=0,64 м, шаг поперечной арматуры должен быть не более: h3= 0.63=0.2 м.
ПринимаемS = 0,2 м.В средней части пролета шаг[1]S < 34 ∙h=34 ∙0,6=0,45 м < 0,5 м. Принимаем шаг S = 0,5 м.2.3.6.8Расчет наклонного сечения у опоры E[1]QE = 146,54 кН; h0 = 0,55 м.φb3∙Rbt∙b∙h0=0,6∙0,9∙103·0,4∙0,55=118,8 кНТак как ОЕ =146,54 кН > ОЬ,min = 118,8кН, то необходимо произвести подбор поперечной арматуры.
Определяем длину проекции на продольную ось элементанаиболее опасного наклонного сечения (С):В= [1]φb2∙1+φf+φn∙Rbt∙b∙h02=2∙0.9∙103∙0.9∙0.4∙0.552 =196,02 кНмОЬ = Qsw = ОЕ2 = 146,542=73,27 кНС = ВОЬ = 196.0273,27=2,7 мТак как С = 2,7 м > 2h0 = 1,1 м , принимаем С = 1,1 мВычисляем ОЬ = ВС= 196,021,1=178,2 кН > ОЕ = 146,54 кНПоперечную арматуру принимаем конструктивно стерж ни Ø6А400 (Rsw = 285 МПа).2.3.7Построение эпюры материалов и определение места обрыва стержней продольной арматуры.Для экономии материала разрешается обрывать продольную арматуру площадью не более ½ площади всей рабочей арматуры(за грань опоры необходимо завести не менее двух стержней). При этом обрываемые продольные стержни растянуто арматурыдолжны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетнымсопротивлением на длину не менее длины анкеровки.На основании эпюры выровненных моментов[1]строиться э пюра материалов.2.3.7.1 Построение э пюры материалов в первом пролетеВ первом пролете установлено 48A-III, As = 2,01 см2.
Несущая способность балки в первом пролете при полном количестве арматуры Ми1 = 39,71 кНмОбрываем верхний ряд арматуры 28A-III, As = 1,005 см2.Определим несущую способность балки в первом пролете М28 при наличии только нижней арматуры[1].h01*= h – а1* = 0,6 – 0,024 = 0,576,где а1* = 0,02 + 0,0082 = 0,024ŋ = 1 – 0,5·ξ = 1 – 0,5·0,016 = 0,992ξ = Rs∙AsRbbh0 = 365∙1,005∙10-411,5∙0,9∙0,4∙0,55 = 0,016М28 = RsAs ŋ h0*= 365·103·1.005·10-4·0,992·0,576 = 20,96кНмНанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыванеобходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:[1]lan ˃ω an∙RsRb+∆λan·d = 0.7∙36511.5∙0.9+11∙0.8=28.55 смгде ω an и ∆λan - для случая закрепления растянутой арматуры в растянутом бетоне;lan ˃ λan·d = 20 · 0,8 = 16 смlan ˃ [lan] = 25 смПринимаем W1= 30 смW2 = Qi2qsw + 5d = 11.082∙0,805+ 5∙0,8=10,88 смqsw= Rsw∙AswSi= 285∙103∙0.565∙10-420=0.805 мМТО2:W2 = Qi2qsw + 5d = 30,792∙0.805+ 5∙0,8=23,12 смВ первом и во втором случае арматуру не обрываем.2.3.7.2 Построение э пюры материалов во втором и третьем пролетахВо втором и третьем пролетах установлено 414, A-IIIAs = 6,16 см289Ми2 = 117,49кНм, ŋ = 0,95, ξ = 0,099Обрываем верхний ряд арматуры 214, A-III, As = 3,08 см2.[1]Определим несущ ую способность балки в во втором и третьем пролетах М214 при наличии только ниж ней арматуры.h01*= h – а1* = 0,6 – 0,027 = 0,573,где а1* = 0,02 + 0,0142 = 0,027ŋ = 1 – 0,5·ξ = 1 – 0,5·0,049 = 0,976ξ = Rs∙AsRbbh0 = 365∙3,08∙10-411,5∙0,9∙0,4∙0,55 = 0,049М214 = RsAs ŋ h0*= 365·103·3,08·10-4·0,976·0,573 = 62,87 кНмlan ˃ω an∙RsRb+∆λan·d = 0.7∙36511.5∙0.9+11∙1,4=45,34 смгде ω an и ∆λan - для случая закрепления растянутой арматуры в растянутом бетоне;lan ˃ λan·d = 20 · 1,4 = 28 смlan ˃ [lan] = 25 смПринимаем W1= 46 смДля второго пролета:МТО1:W2 = Qi2qsw + 5d = 68,192∙0.805+ 5∙1,4=49,35 смqsw= Rsw∙AswSi= 285∙103∙0.565∙10-420=0.805 мМТО2:W2 = Qi2qsw + 5d = 66,722∙0.805+ 5∙1,4=48,44смПринимаем длину анкеровки в обоих случаях равной 50 см[1]Для третьего пролета:Для МТО1:W2 = Qi2qsw + 5d = 91,082∙0.805+ 5∙1,4=63,57 смqsw= Rsw∙AswSi= 285∙103∙0.565∙10-420=0.805 мМТО2:W2 = Qi2qsw + 5d = 100,842∙0.805+ 5∙1,4=69,63смПринимаем длину анкеровки в обоих случаях равной 70 см2.3.7.3 Построение эпюры материалов в[1]четвертом пролетеВ четвертом пролете установлено 410A-III, As = 3,14 см2Ми4 = 61,77кНм, ŋ = 0,98, ξ = 0,05Необходимая несущая способность обеспечена:Обрываем верхний ряд арматуры 210, A-III, As = 1,57 см2.Определим несущую способность балки в четвертом пролете М210 при наличии только нижней арматуры[1].h01*= h – а1* = 0,6 – 0,025 = 0,575,где а1* = 0,02 + 0,0102 = 0,025ŋ = 1 – 0,5·ξ = 1 – 0,5·0,025 = 0,986ξ = Rs∙AsRbbh0 = 365∙1,57∙10-411,5∙0,9∙0,4∙0,55 = 0,025М210 = RsAs ŋ h0*= 365·103·1,57·10-4·0,986·0,575 = 32,49 кНмlan ˃ω an∙RsRb+∆λan·d = 0.7∙36511.5∙0.9+11∙1,0=32,39 смгде ω an и ∆λan - для случая закрепления растянутой арматуры в растянутом бетоне;lan ˃ λan·d = 20 · 1,0 = 20 смlan ˃ [lan] = 25 смПринимаем W1= 33 смДля второго пролета:МТО1:W2 = Qi2qsw + 5d = 116,722∙0.805+ 5∙1,0=77,5 смqsw= Rsw∙AswSi= 285∙103∙0.565∙10-420=0.805 мМТО2:W2 = Qi2qsw + 5d = 78,122∙0.805+ 5∙1,0=53,52 смВ первом и во втором случае арматуру не обрываем.2.3.7.4Построение эпюры материалов на опоре ВНа опоре В установлено 414A- IIIAs = 6,16 см2Мив = 117,48 кНм, ŋ = 0,95, ξ = 0,099Обрываем верхний ряд арматуры 214, A-III, As = 3,08 см2.Определим несущую способность балки на опоре В, М214 при наличии только нижней арматуры[1].h01*= h – а1* = 0,6 – 0,027 = 0,573,где а1* = 0,02 + 0,0142 = 0,027ŋ = 1 – 0,5·ξ = 1 – 0,5·0,049 = 0,976ξ = Rs∙AsRbbh0 = 365∙3,08∙10-411,5∙0,9∙0,4∙0,55 = 0,049М214 = RsAs ŋ h0*= 365·103·3,08·10-4·0,976·0,573 = 62,87кНмНанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва.
Для определения мест фактического обрыванеобходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:[1]lan ˃ω an∙RsRb+∆λan·d = 0.5∙36511.5∙0.9+8∙1,4=35,89 смlan ˃ λan·d = 20 · 1,4 = 28 смlan ˃ [lan] = 25 смПринимаем W1= 36 смМТО1:W2 = Qi2qsw + 5d = 412∙0.805+ 5∙1,4=32,47 смqsw= Rsw∙AswSi= 285∙103∙0.565∙10-420=0.805 мМТО2:W2 = Qi2qsw + 5d = 129,662∙0.805+ 5∙1,4=87,53смПринимаем длину анкеровки в первом случае 33 см, а во втором равной 88 см.Так как верхняя продольная арматура в первом пролете не требуется, определим место ее обрыва:Место теоретического обрыва определяется по эпюре (момент равен нулю).Для определения места фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:[1]lan ˃ω an∙RsRb+∆λan·d = 0.5∙36511.5∙0.9+8∙1,4=35,89 смМТО3:W2 = Qi2qsw + 5d = 23,82∙0.805+ 5∙1,4=21,78 смqsw= Rsw∙AswSi= 285∙103∙0.565∙10-420=0.805 мПринимаем длину анкеровки равной 36 см.
Шаг арматуры на приопорном участке 20 см продлен до МТО3.2.3.7.5Построение эпюры материалов на опоре СНа опоре С установлено 414A-III, As = 6,16 см2Мис = 117,48 кНм, ŋ = 0,95, ξ = 0,099Обрываем верхний ряд арматуры 214, A-III, As = 3,08 см2.Определим несущую способность балки на опоре С, М214 при наличии только нижней арматуры[1].h01*= h – а1* = 0,6 – 0,027 = 0,573,где а1* = 0,02 + 0,0142 = 0,027ŋ = 1 – 0,5·ξ = 1 – 0,5·0,049 = 0,976ξ = Rs∙AsRbbh0 = 365∙3,08∙10-411,5∙0,9∙0,4∙0,55 = 0,049М214 = RsAs ŋ h0*= 365·103·3,08·10-4·0,976·0,573 = 62,87кНмНанося полученное значение на эпюру получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыванеобходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:[1]lan ˃ω an∙RsRb+∆λan·d = 0.5∙36511.5∙0.9+8∙1,4=35,89 смlan ˃ λan·d = 20 · 1,4 = 28 смlan ˃ [lan] = 25 смПринимаем W1= 36 смМТО1:W2 = Qi2qsw + 5d = 112,442∙0.805+ 5∙1,4=76,84 смqsw= Rsw∙AswSi= 285∙103∙0.565∙10-420=0.805 мМТО2:W2 = Qi2qsw + 5d = 132,942∙0.805+ 5∙1,4=89,57смПринимаем длину анкеровки в первом случае 77 см, а во втором равной 90 см.2.3.7.7 Построение эпюры материалов на опоре DНа опоре D установлено 414A-III, As = 6,16 см2Мис = 117,48 кНм, ŋ = 0,95, ξ = 0,099Обрываем верхний ряд арматуры 214, A-III, As = 3,08 см2.Определим несущую способность балки на опоре D, М214 при наличии только нижней арматуры[1].h01*= h – а1* = 0,6 – 0,027 = 0,573,где а1* = 0,02 + 0,0142 = 0,027ŋ = 1 – 0,5·ξ = 1 – 0,5·0,049 = 0,976ξ = Rs∙AsRbbh0 = 365∙3,08∙10-411,5∙0,9∙0,4∙0,55 = 0,049М214 = RsAs ŋ h0*= 365·103·3,08·10-4·0,976·0,573 = 62,87кНмНанося полученное значение на эпюру получаем точки теоретического обрыва.
Для определения мест фактического обрыванеобходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:[1]lan ˃ω an∙RsRb+∆λan·d = 0.5∙36511.5∙0.9+8∙1,4=35,89 смlan ˃ λan·d = 20 · 1,4 = 28 смlan ˃ [lan] = 25 смПринимаем W1= 36 смМТО1:W2 = Qi2qsw + 5d = 133.482∙0.805+ 5∙1,4=89.91 смqsw= Rsw∙AswSi= 285∙103∙0.565∙10-420=0.805 мМТО2:W2 = Qi2qsw + 5d = 154.762∙0.805+ 5∙1,4=103.12смПринимаем длину анкеровки в первом случае 90 см, а во втором равной 104 см.2.3.8 Стык ригеля у колонныСтык ригеля у колонны выполняется ручной дуговой сваркой пропущенных через колонну соединительных стержней кзакладным деталям ригеля.Площадь сечения соединительных стержней определяют по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25 %.Усилия растяжения в соединительных стержнях[1]на опоре В:N = 1,25∙МВz = 1.25∙136.530,57 = 299,41мгде z = 0,6 – 0,03 = 0,57 мСечение стерж ней:Аs = NRs= 299,41365∙103=8,2 ∙10-4 м2Принимаем 2Ø25 АIII (Аs = 9,92 см2).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
