ПОЛНАЯ ПЗ (1231936), страница 6
Текст из файла (страница 6)
Рисунок 4.3 – Эффективные токи
контактной подвески
В соответствии с [17], допускается производить проверку проводов на нагревание по наибольшим эффективным значениям тока нагрузки. Допустимые длительные значения тока при температуре окружающего воздуха плюс 40 °С и скорости ветра 1 м/с для неизношенных проводов контактной сети переменного тока и воздушных линий электропередачи приведены в [17]. По данным таблицы 4.2 и на рисунке 4.2 видно, что температура в контактной сети на участке Анисимовка – Фридман колеблется в пределах от 45 до 60 °С, поэтому перегрева проводов сверх норм [17] не происходит, так как наибольшая допустимая температура нагрева проводов, изображенная красной линей на рисунке 4.2, составляет 95 °С при длительности протекания тока 20 мин. и более. Помимо температур нагрева провода в таблице 4.2 приведены значения эффективных токов при длительности протекания за 1 мин., 3 мин. и 20 мин. Как видно из рисунка 4.3, значения эффективных токов также удовлетворяют нормативным условиям, так как для марки контактной подвески М-95+МФ-100+А-185 допустимое значение тока по [17], изображенное красной линией на рисунке 4.3, составляет величину IДОП =1450 А [17].
На рисунке 4.4 изображены минимальные напряжения в тяговой сети при работе электровоза в режиме тяги при проходе ЭПС по участку Анисимовка – Фридман.
Рисунок 4.4 – Минимальные напряжения
в тяговой сети
Как следует из рисунка 4.4, рассчитанное значение минимального напряжения в тяговой сети при работе электровоза в режиме тяги составило 18,97 кВ, что ниже допустимого значения по [17], равного 19 кВ. Помимо этого, рассчитанное значение среднего трёхминутного напряжения в тяговой сети на участке Анисимовка – Фридман при работе электровоза в режиме тяги составило 20 кВ, что также находится ниже допустимого значения по [17], а именно напряжение на токоприемнике ЭПС (среднее значение за 3 минуты) должно быть не менее 21 кВ при переменном токе. Таким образом, при заданном ГДП невозможно осуществить пропуск поездов на участке Анисимовка – Фридман. Лимитирующим параметром СТЭ при данном режиме ведения поезда является минимальное напряжение в тяговой сети.
Рассмотрим далее, как изменяются условия пропуска поездов при применении РТ.
-
Расчет и анализ параметров системы тягового электроснабжения с учётом применения рекуперативного торможения
Расчет параметров СТЭ по заданному ГДП на участке Анисимовка – Фридман будем проводить по заданным ранее в подразделе 4.1 исходным данным.
В таблице 4.4 приведены коэффициенты перегрузки трансформаторов тяговых подстанций Анисимовка и Фридман, полученные в результате расчёта.
Таблица 4.4 – Коэффициенты перегрузки трансформаторов тяговых подстанций Анисимовка и Фридман
Наименование подстанции | Коэффициенты перегрузки | Температура обмоток, °С | Температура масла, °С | ||||
T=1 мин | T=10 мин | T=60 мин | |||||
Анисимовка | 1,42 | 1,14 | 0,92 | 94 | 73 | ||
Фридман | 1,42 | 1,12 | 0,89 | 92 | 72 |
Как следует из таблицы 4.4, коэффициенты перегрузки трансформатора находятся в допустимых пределах (ниже KПЕР1’=2, KПЕР10’=1,5 и KПЕР60’=1,3 соответственно) при длительности перегрузки равной 1-ой, 10 и 60 минут. [19]
В таблице 4.5 приведены результаты расчётов параметров СТЭ межподстанционной зоны Анисимовка – Фридман, а именно температура нагрева проводов и эффективные токи контактной подвески.
Таблица 4.5 – Температура нагрева проводов и эффективные токи контактной подвески
Параметры схемы | ТП | ФКС | Эффективны токи контактной подвески, А | Температура нагрева проводов КС,С | |||||
1 мин. | 3 мин. | 20 мин. | 1 мин. | 3 мин. | 20 мин. | ||||
М-95+МФ-100+А-185 Вкл. тр-ров 2x40 | Анисимовка | Ф5-п | 933 | 900 | 784 | 51 | 50 | 50 | |
Ф4-п | 1254 | 1113 | 960 | 57 | 57 | 55 | |||
Фридман | Ф1-л | 1052 | 907 | 839 | 52 | 52 | 52 | ||
Ф2-л | 1080 | 961 | 844 | 53 | 53 | 51 |
По результатам расчёта, приведенным в таблице 4.5, были построены диаграммы температуры нагрева проводов и эффективных токов контактной подвески, представленные на рисунках 4.5 и 4.6.
Рисунок 4.5 – Температура нагрева проводов КС
Рисунок 4.6 – Эффективные токи
контактной подвески
В соответствии с [17], допускается производить проверку проводов на нагревание по наибольшим эффективным значениям тока нагрузки. Допустимые длительные значения тока при температуре окружающего воздуха плюс 40 °С и скорости ветра 1 м/с для неизношенных проводов контактной сети переменного тока и воздушных линий электропередачи приведены в [17]. По данным таблицы 4.5 и на рисунке 4.5 видно, что температура в контактной сети на участке Анисимовка – Фридман колеблется в пределах от 45 до 60 °С, поэтому перегрева проводов сверх норм [17] не происходит, так как наибольшая допустимая температура нагрева проводов, изображенная красной линей на рисунке 4.5, составляет 95 °С при длительности протекания тока 20 мин. и более. Помимо температур нагрева провода в таблице 4.5 приведены значения эффективных токов при длительности протекания за 1 мин., 3 мин. и 20 мин. Как видно из рисунка 4.6, значения эффективных токов также удовлетворяют нормативным условиям, так как для марки контактной подвески М-95+МФ-100+А-185 допустимое значение тока по [17], изображенное красной линией на рисунке 4.3, составляет величину IДОП =1450 А [17].
На рисунке 4.7 изображены минимальные напряжения в тяговой сети при работе электровоза в режиме рекуперации.
Рисунок 4.7 – Минимальное напряжение
в тяговой сети
Как следует из рисунка 4.7, рассчитанное значение минимального напряжения в тяговой сети при работе электровоза в режиме с применением РТ составило 17,55 кВ, что ниже допустимого значения по [17], равного 19 кВ. Помимо этого, рассчитанное значение среднего трёхминутного напряжения в тяговой сети на участке Анисимовка – Фридман при работе электровоза в режиме с применением РТ составило 18,14 кВ, что также находится ниже допустимого значения по [17], а именно напряжение на токоприемнике ЭПС (среднее значение за 3 минуты) должно быть не менее 21 кВ при переменном токе. Таким образом, при заданном ГДП невозможно осуществить пропуск поездов на участке Анисимовка – Фридман. Лимитирующим параметром СТЭ при данном режиме ведения поезда также как и в пункте 4.1 является минимальное напряжение в тяговой сети.
Далее сравним параметры СТЭ для двух режимов ведения поезда.
-
-
Сравнительный анализ результатов расчёта для двух режимов
На рисунке 4.8 представлены для сравнения коэффициенты перегрузок трансформаторов подстанций Анисимовка и Фридман.
Рисунок 4.8 – Коэффициенты перегрузки
трансформаторов ТП
Как следует из рисунка 4.8, значения коэффициентов перегрузки трансформаторов на подстанциях Анисимовка и Фридман при работе электровоза в режиме с применением РТ не значительно больше, чем при обычном режиме ведения поезда. Так, значения коэффициентов перегрузки трансформаторов за 10 минуту для двух подстанций при работе электровоза в режиме с применением РТ в среднем больше на 0,075, чем при обычном режиме ведения поезда. Однако, не смотря на не значительный рост коэффициентов перегрузки трансформаторов на подстанциях Анисимовка и Фридман при работе электровоза в режиме с применением РТ, они находятся в допустимых по [17] пределах.
На рисунке 4.9 представлены для сравнения диаграммы температур нагрева проводов КС для двух режимов ведения поезда.
Рисунок 4.9 – Температура нагрева проводов КС
Как видно из рисунка 4.9, температура нагрева проводов КС при применении РТ не значительно больше, чем при обычном режиме ведения поезда в режиме тяги. Так, на фидере “Ф5 - п” подстанции Анисимовка температура нагрева проводов КС при длительности протекания тока за 1 минуту больше на 5 °С, чем при работе электровоза в режиме тяги; на фидере “Ф4 - п” подстанции Анисимовка температура нагрева проводов КС при длительности протекания тока за 1 минуту осталась неизменной. На фидере “Ф1 - л” подстанции Фридман температура нагрева проводов КС при длительности протекания тока за 1 минуту осталась неизменной; на фидере “Ф2 - л” подстанции Фридман температура нагрева проводов КС при длительности протекания тока за 1 минуту больше на 4 °С, чем при работе электровоза в режиме тяги. Не значительный нагрев проводов КС не повлиял на работу СТЭ, так как значения температур нагрева проводов КС при применении РТ осталось в допустимых по [17] пределах.
На рисунке 4.10 приведены для сравнения минимальные напряжения в тяговой сети в двух режимах ведения поезда при проходе ЭПС по участку Анисимовка – Фридман.
Рисунок 4.10 – Минимальное напряжение
в тяговой сети
На рисунке 4.10 видно, что применение РТ по сравнению с работой электровоза в режиме тяги ухудшает напряжение в тяговой сети. Так, значение минимального напряжения в тяговой сети при использовании РТ меньше, чем при работе электровоза в режиме тяги на 1,22 кВ, а среднее трёхминутное напряжения в тяговой сети – меньше на 1,85 кВ. Однако, как было сказано ранее, значения минимального напряжения в тяговой сети при работе электровоза в режиме тяги ниже допустимых значения по [17]. Таким образом, при заданном ГДП невозможно осуществить пропуск поездов на участке Анисимовка – Фридман не только при работе электровоза в режиме с применением РТ, но и в режиме ведения поезда в режиме тяги.
На основе проделанных проанализированных результатов расчёта параметров СТЭ к данному разделу можно сделать вывод что:
-
Для межподстанционной зоны Анисимовка – Фридман ограничивающим параметром СТЭ как для режима тяги, так и для режима ведения поезда с применением РТ является минимальное напряжение на токоприёмнике ЭПС;
-
Параметры СТЭ такие как, температура нагрева и эффективный ток нагрузки проводов КС, а также коэффициент перегрузки трансформатора ТП находятся в пределах допустимых норм по [17], как при использовании РТ, так и в режиме тяги;
-
При использовании РТ по сравнению с режимом ведения поезда в режиме тяги наблюдается незначительное ухудшение значения минимального напряжения в тяговой сети: при прочих равных условиях значение минимального напряжения в тяговой сети при использовании РТ меньше, чем при работе электровоза в режиме тяги на 1,22 кВ; среднее трёхминутное напряжения в тяговой сети – меньше на 1,85 кВ.
Таким образом, параметром, ограничивающим пропускную способность СТЭ, как при работе электровоза в режиме тяги, так и при применении РТ, является напряжение в тяговой сети. В связи с этим, далее рассмотрим варианты усиления СТЭ для повышения уровня напряжения в тяговой сети при применении РТ.
-
РАЗРАБОТКА МЕРОПРИЯТИЙ ПО УСИЛЕНИЮ СИСТЕМЫ ТЯГОВОГО ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРИ ПРИМЕНЕНИИ РЕКУПЕРАТИВНОГО ТОРМОЖЕНИЯ
В результате расчётов, проведенных в разделе 4, стало ясно, что лимитирующим параметром СТЭ при использовании электровозом РТ является уровень напряжения в тяговой сети. Поэтому разработку мероприятий по усилению СТЭ необходимо производить, ориентируясь именно на этот параметр СТЭ.