Пояснительная записка (1212626), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

расч * – относительный ток небаланса, обусловленный погрешностьютрансформаторов тока; Iнб . расч * – относительный ток небаланса, обусловленный погрешностью выравнивания токов в плечах терминала защиты; k одн– коэффициент однотипности ТТ (принимаем равным 1); k пер – коэффициентпереходного режима, обусловленный наличием апериодической составляющей тока (принимаем равным 1); ε – полное относительное значение погрешности ТТ (принимаем равным 0,1); I расч * – относительный ток для которогопроизводится расчет небаланса (для начала торможения равен I торм .нач * );Δf выр– относительная погрешностью выравнивания токов в плечах терминалазащиты (принимаем равным 0,01).Iнб .расч *  0,0679  0,00679  0,07469 о . е .;Iнб .расч *  1 1  0,1 0,679  0,0679 о .

е .;Iнб .расч *  0,01 0,679  0,00679 о . е .МинимальныйдифференциальныйтоксрабатыванияI диф .нач *отстраивается от токов небаланса в нормальном режиме и переходныхрежимов при малых сквозных токах работы линии:I диф .нач *  k отс  I нб . расч * ,(5.10)где k отс – коэффициент отстройки, учитывающий погрешности в расчете(принимаем равным 1,5); I нб . расч * – расчетный ток небаланса, соответствующий началу торможения (5.6).49I диф .

нач *  1,5  0,07469  0,412 о . е .5.1.3 Расчет коэффициента торможенияКоэффициент торможения К ТОРМ рассчитывается по выражению:К ТОРМ I диф . расч *  I диф . нач *I торм . расч *  I торм . нач *,(5.11)где I диф .расч * – расчетный дифференциальный ток срабатывания, отстраивающийся от расчетного внешнего КЗ; I торм .расч * – расчетный тормозной ток(принимается равным максимальному относительному току при внешнихКЗ).Расчетный дифференциальный ток срабатывания I диф .

расч * рассчитываетсяпо формуле:I диф.расч *  k отс  Iнб .расч * ,(5.12)где k отс – коэффициент отстройки (принимаем равным 1,5); I нб . расч * – расчетный ток небаланса для режима внешнего КЗ (5.6, 5.7, 5.8), при этом k пер принимаем равным 2,0–2,5.Iнб .расч *  0,685  0,03425  0,71925 о . е .;Iнб .расч *  1  2  0,1 3,425  0,685 о .

е .; .расч *  0,01 3,425  0,03425 о . е .Iнб50Рассчитываем расчетный дифференциальный ток срабатывания по (5.9):I диф.расч *  1,5  0,71925  1,0788 о . е .Рассчитываем коэффициент торможения по (5.10):К ТОРМ 1,0788  0,412 0,352.3,425  0,6795.1.4 Проверка по коэффициенту чувствительностиПроверка по коэффициенту чувствительности выполняется по выражению:КЧ I кз. min *,I диф.нач *(5.13)где Iкз.min* – минимальный ток при внутренних междуфазных КЗ.КЧ 2,545 6,177;0,412К Ч  6,177  2.Следовательно защита обладает требуемой чувствительностью при внутренних междуфазных КЗ [5].515.1.5 Расчет дифференциальной токовой отсечкиДифференциальная токовая отсечка выполняется без торможения длябыстрого отключения повреждений при большом токе КЗ.Уставка рассчитывается по условию отстройки от максимального токанебаланса при внешних КЗ:I дто *  k отс  I нб .

расч * ,(5.14)где k отс – коэффициент отстройки, учитывающий погрешности в расчетах;I нб . расч *– расчетный ток небаланса для режима внешнего КЗ (5.6, 5.7, 5.8), приэтом k пер принимаем равным 3,0–4,0.Iнб .расч *  1,0275  0,03425  1,06175 о . е .;Iнб .расч *  1  3  0,1 3,425  1,0275 о .

е .; .расч *  0,01 3,425  0,03425 о . е .IнбРассчитываем дифференциальную токовую отсечку по (5.13):I дто *  1,5  1,06175 1,592 о . е .Составим тормозную характеристику по рассчитанным устакам:– начальный дифференциальный ток срабатывания « I диф .нач * » равный0,412 о.е.;– начальный тормозной ток « I торм .нач * » равный 0,679 о.е.;52– коэффициент торможения « К ТОРМ » равный 35,2%;– ток срабатывания дифференциальной токовой отсечки « I дто * » равный1,592 о.е.Тормозная характеристика срабатывания ДЗЛ представлена на рисунке5.1.Iдиф, о.е.1,6Область срабатывания ДТОIдто1,51,41,31,2Область срабатываниядифференциальной защиты сторможением1,11,00,90,80,7Kторм0,60,50,4Iдиф.нач0,30,2Iторм.нач0,10,10,20,30,40,50,60,7 0,8Iторм, о.е.0,91,01,1Рисунок 5.1 – Тормозная характеристика срабатывания ДЗЛВсе рассчитанные уставки по ДЗЛ сведены в карту уставок, ПРИЛОЖЕНИЕ А.535.2 Дистанционная защита линии 110 кВ Хомутово-2 – Юго-ЗападнаяВ качестве терминала защиты применяется шкаф типа ШЭРА-ЛВ1102004 на базе Сириус-3-ЛВ-03 производства ЗАО «РАДИУС Автоматика».Параметры срабатывания ДЗ рассчитываются согласно [14].5.2.1 Расчет параметров ЛЭПАктивное сопротивление линии прямой последовательности рассчитывается по формуле:R л  rл  l ,(5.15)где rл – удельные активное сопротивления прямой последовательности линии, Ом/км [13]; l – длина защищаемой линии, км.R л  0,1288 7,8  1,00462Ом .Индуктивное сопротивление линии прямой последовательности рассчитывается по формуле:X л  xл  l ,(5.16)где x л – удельные индуктивное сопротивления прямой последовательностилинии, Ом/км [13].X л  0,4102 7,8  3,19959Ом .54Полное сопротивление линии прямой последовательности рассчитывается по формуле:Z л  R 2л  X 2л ,(5.17)Zл  1,004622  3,199592  3,214 Ом .Для характеристик реле сопротивления I ступени от междуфазных КЗ,зона работы которой не выходит за пределы защищаемой линии, угол междутоком и напряжением при металлическом КЗ на линии (угол максимальнойчувствительности) равен углу линии φ л и определяется параметрами линии:φ л  arctg(xл),rл(5.18)где x л , rл – удельные индуктивное и активное сопротивления прямой последовательности линии, Ом/км.φ л  arctg(0,4102)  72,20,12885.2.2 Расчет сопротивления срабатывания первой ступени ДЗДистанционный орган первой ступени ДЗ не должен срабатывать при КЗна шинах смежных подстанций (точка К1) (рисунок 2.2).

Полное сопротивление срабатывания первой ступени рассчитывается по формуле [14]:IZСI .З.  k ОТС Zл ,55(5.19)Iгде k ОТ С – коэффициент отстройки от КЗ в конце защищаемой зоны(принимаем равным 0,85) [15]; Z л – полное сопротивление линии прямойпоследовательности, Ом.ZСI . З .  0,85 3,214  2,731Ом .Для того, чтобы ввести уставку в микропроцессорный терминал необIIходимо рассчитать X С . З . и R С .

З . с учетом возможного переходного соп-ротивления в месте КЗ (сопротивление дуги R Д ).Реактивное сопротивление срабатывания первой ступени ДЗ определяется по формуле, Ом:X СI . З .  ZСI . З .  sin(φ л ) ,(5.20)где φ л – углу линии, град.XСI . З .  2,731 sin(72,2)  2,601Ом .Активное сопротивление срабатывания первой ступени ДЗ определяетсяпо формуле, Ом:R СI .З.  ZСI .З.  cos(φ л )  R Д ,где R Д – активное сопротивление дуги, Ом.56(5.21)Активное сопротивление дуги, Ом, рассчитывается по формуле [16]:RД 2500  l дугиI (2)кзmin,(5.22)(2)где l дуги – длина дуги, м; I кзmin – минимальный двухфазный ток КЗ на линии,А.RД 2500  3,5 2,102 Ом;4161R СI .

З.  2,731 cos(72,2)  2,102  2,937 Ом .Все рассчитанные уставки по 1 ступени ДЗ сведены в карту уставок,ПРИЛОЖЕНИЕ А.5.2.3Расчет сопротивления и времени срабатывания второй сту-пени ДЗУставка срабатывания второй ступени ДЗ выбирается из двух условий:1) по условию отстройка от уставки сопротивления срабатывания первойступени ДЗ смежной линии С-3 и рассчитывается по формуле [17]:IIZСII . З.  k ОТС (Zл  kОТС  ZСI . З. смеж . л . ) ,(5.23)IIгде k ОТС – коэффициент отстройки второй ступени ДЗ (принимается равным0,85); k ОТ С – коэффициент отстройки, учитывающий погрешность сопротивления срабатывания первой ступени защиты смежной линии (принимается57равным 0,9); Z СI .З.смеж .

л . – полное сопротивление срабатывания первой ступениДЗ смежной линии, Ом.ZСII.З.  0,85 (3,214 0,9  5,566)  6,989 Ом .2) по условию отстройки от коротких замыканий за трансформатором ПСЮго-Западная в max режиме.IIZСII . З .  k ОТС (Zл Z тр . max реж.n тр .),(5.24)где n тр . – количество трансформаторов на ПС Юго-Западная; Zтр . max реж. – сопротивление трансформатора в max режиме на смежной ПС, Ом.Z СII . З .  0,85  (3,214 37,12)  18,507 Ом .1В качестве уставки срабатывания второй ступени ДЗ принимаетнаименьшее из полученных значений [17]:ZСII .

З .  6,989 Ом .Проверка по коэффициенту чувствительности производится по формуле:Z СII . З.kЧ ,ZлkЧ 6,989 2,174.3,21458(5.25)Рассчитанный коэффициент чувствительности более 1,5, следовательно,вторая ступень ДЗ чувствительна к КЗ на шинах ПС Юго-Западная и полностью охватывает линию С-9 [17].Время срабатывания второй ступени ДЗ рассчитывается по формуле:t II  t б.з.ПС  t уровПС  Δt ,(5.26)где t б . з .

ПС – наибольшее время срабатывания быстродействующих защит насмежной ПС (таблица 2.7), сек; t уровПС – время срабатывания УРОВ на смежной ПС (таблица 2.7), сек; Δt – ступень селективности в сек (принимаетсяравной 0,3).t II  0,1  0,3  0,3  0,7 с .Для того, чтобы ввести уставку в микропроцессорный терминал необIIIIходимо рассчитать X С . З . и R С . З . с учетом возможного переходного соп-ротивления в месте КЗ (сопротивление дуги R Д ).Реактивное сопротивление срабатывания второй ступени ДЗ определяетсяпо формуле, Ом:XСII.З.  ZСII.З.  sin(φ л ) ,(5.27)XСII.З.

 6,989 sin(72,2)  6,652 Ом .Для резервных ступеней с большой выдержкой времени нужно учитыватьдинамические усилия в дуге и существенное возрастание длины дуги из-завлияния ветра. В таких случаях сопротивление дуги рассчитывается поформуле:59RД25  V t II R Д  (1 ),l дуги(5.28)где R Д – сопротивление дуги в начальный момент времени, Ом; l дуги – длинадуги в начальный момент времени, м; V – скорость ветра, м/с (принимаетсяравным 3) [16];t II –время срабатывания второй ступени ДЗ, сек.R Д 2  2,102  (1 5  3  0,7)  8,408 Ом .3,5Активное сопротивление срабатывания второй ступени ДЗ определяетсяпо формуле, Ом:R СII.

З.  ZСII. З.  cos(φ л )  R Д 2 ,(5.29)R СII.З.  6,989 cos(72,2) 8,408  10,544Ом .Все рассчитанные уставки по 2 ступени ДЗ сведены в карту уставок,ПРИЛОЖЕНИЕ А.5.2.4 Расчет сопротивления и времени срабатывания третьей ступени ДЗТретья ступень ДЗ служит для резервирования присоединений, отходящих от ПС Юго-Западная (линию С-3 и трансформаторов). Дистанционныеорганы должны действовать при КЗ в конце линии С-3 и за трансформаторами ПС Юго-Западная.60Реактивное сопротивление срабатывания, Ом, третьей ступени ДЗ определяется по чувствительности к КЗ в конце резервируемых участков по двумформулам:XСIII.З.

Характеристики

Список файлов ВКР