Пояснительная записка (1212626), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

ВТОР I СЗ,KI(4.15)где K I – коэффициент трансформации ТТ соответствующей стороны.Уставка срабатывания МТЗ ВН во вторичных цепях ТТ принимаетсяравной:I СЗ . ВТ ОР 529,1 6,6 А .(400 / 5)Время срабатывания МТЗ ВН определяется отстройкой от выдержкивремени последних ступеней МТЗ на сторонах СН, НН [7], с:t МТЗВН  t МТЗСН(НН) Δt,(4.16)где t МТЗСН(НН) - выдержки времени МТЗ СН(НН), с; Δt - ступень селективности,с (принимаем равной 0,3).t МТЗВН  3,3  0,3  3,6 с.Все рассчитанные уставки по МТЗ ВН сведены в карту уставок, ПРИЛОЖЕНИЕ А.384.2.2 Расчет максимальной трёхфазной токовой защиты (ненаправленной) на стороне СН трансформатораМаксимальная токовая защита СН (МТЗ СН) предусмотрена длярезервирования отключения КЗ на шинах СН, а также для резервированияосновной быстродействующей защиты трансформатора (ДЗТ).МТЗ СН отстраивается от максимальных рабочих токов в послеаварийных режимах и рассчитывается по (4.1, 4.2):I РАБ.

МАКС  1,05  660  693 А;I СЗ 1,2  1,2 693  1050,442А.0,95Коэффициент чувствительности МТЗ СН трансформатора рассчитываемсогласно [7] по выражению:К Ч  I КЗмин /I СЗ(4.17)где IКЗ.мин - трехфазный ток КЗ в месте установки защиты в конце зонырезервирования в минимальном режиме(принимаем равным 637 А согласнотаблице 2.6); I сз - ток срабатывания МТЗ СН, А.KЧ 637  (110 / 35) 1,905  1,51051Защита обладает требуемой чувствительностью, согласно [5].Уставка срабатывания МТЗ СН во вторичных цепях ТТ рассчитываетсяпо формуле (4.15) и принимается равной:391500I СЗ . ВТ ОР  1051/()  3,5 А .5Время срабатывания МТЗ СН определяется отстройкой от выдержкивремени защит фидеров СН [7], с:t МТЗСН  t фидСН  Δt,(4.17)где t фидСН - выдержки времени защит фидеров СН, с; Δt - ступень селективности, с (принимаем равной 0,3).t МТЗСН  3  0,3  3,3 с .Все рассчитанные уставки по МТЗ СН сведены в карту уставок, ПРИЛОЖЕНИЕ А.4.2.3 Расчет максимальной трёхфазной токовой защиты(ненап-равленной) на стороне НН трансформатораМТЗ НН с первой выдержкой времени действует на отключениевыключателяННтрансформатора,асо второй–наотключениетрансформатора.МТЗ НН отстраивается от максимальных рабочих токов в послеаварийных режимах и рассчитывается по (4.1, 4.2):I РАБ.

МАКС  1,05  2309  2424 А;I СЗ 1,2  1,2 2424  3675 А.0,9540Коэффициент чувствительности МТЗ НН трансформатора рассчитываемсогласно [7] по выражению:KЧ I КЗ. МИН,I СЗ(4.18)где IКЗ.мин - трехфазный ток КЗ в месте установки защиты в конце зонырезервирования в минимальном режиме(принимаем равным 637 А согласнотаблице 2.6); I сз - ток срабатывания МТЗ НН, А.KЧ 637  (110 / 10) 1,906  1,5 .3675Защита обладает требуемой чувствительностью, согласно [5].Уставка срабатывания МТЗ НН во вторичных цепях ТТ рассчитываетсяпо формуле (4.15) и принимается равной:I СЗ. ВТ ОР  3675 /(3000)  6,1А .5Время срабатывания МТЗ НН определяется отстройкой от выдержки времени защит фидеров НН.

Первой выдержкой времени действует на отключение выключателя НН трансформатора, а со второй – на отключениетрансформатора [7], с:t МТ ЗНН1  t фидНН  Δt;(4.19)t МТЗНН2  t МТЗНН1  Δt,(4.20)41где t фидНН - выдержки времени защит фидеров НН, с; Δt - ступень селективности, с (принимаем равной 0,3).t МТЗНН1  1,2  0,3  1,5 с .;t МТЗНН2  1,5  0,3  1,8 с .Все рассчитанные уставки по МТЗ НН сведены в карту уставок, ПРИЛОЖЕНИЕ А.4.3 Токовая защита от перегрузки трансформатора Т1 110 кВ ПСХомутово-2Токовая защита от перегрузки (ТЗП) предусматривается в комплектеосновных защит. Защита контролирует токи обмоток ВН, СН, НН и действует на сигнал.В качестве терминала защиты принято устройство ШЭРА-ТТ-40015 набазе Сириус-Т3 производства ЗАО «РАДИУС Автоматика».

Параметры срабатывания ТЗП рассчитываются согласно [7].ТЗП рассчитывается только для питающей стороны (ВН).Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора рассчитывается по формуле [7], A:I ЗП . ПЕРВ гдеK ОТ СТ Р I НОМ . СТ ,KВ(4.21)K ОТ СТ Р – коэффициент отстройки (принимаем равным 1,05); K В – коэф-фициент возврата реле (принимаем равным 0,95); I НОМ . СТ – номинальный токобмотки на стороне трансформатора, А.42I ЗП . ПЕРВ 1,05 210  231А .0,95Вторичный ток в плечах защиты рассчитывается по формуле [7], А:I ЗП . ВТ ОР гдеI СЗ k сх ,KI(4.22)K I – коэффициент трансформации ТТ соответствующей стороны; k сх –коэффициент схемы, учитывающий схему соединения вторичных обмотокТТ.I ЗП . ВТ ОР 231 2,89 А .400 / 5Времени выдержки ТЗП с действием на сигнал выбирается в диапазоне:(0,10-99,99), согласно [7].

В соответствии с рекомендациями [5] принимаем:Т ЗП .  9 с .Все рассчитанные уставки по ТЗП сведены в карту уставок, ПРИЛОЖЕНИЕ А.434.4 Газовая защита трансформатораГазовой защитой должны быть оборудованы все трансформаторымощностью от 1 МВА [5] и защищать трансформатор от внутреннихповреждений, таких как:– витковые замыкания в обмотках ВН и НН;– пожар стали;– утечка масла из бака.Принцип работы газовой защиты описан в [11].ВкачествегазовогорелевыбираемустройствотипаBF-80/Q,представленное на рисунке 4.2.Рисунок 4.2 – Газовое реле типа BF-80/QГазовоерелеБухгольцаустанавливаетсявтрубопроводмеждутрансформатором и расширителем.

При нормальной работе оно полностьюзаполнено жидким диэлектриком (в данном случае маслом).444.5 Газовая защита РПН трансформатораДля защиты контакторного устройства РПН с разрывом дуги в маслеследует предусматривать отдельное газовое реле (струйное реле). Cтруйноереле во всех режимах работы трансформатора работает на отключение.В качестве струйного реле выбираем устройство URF-25/10, представленное на рисунке 4.3.Струйное реле URF-25/10 — одноэлементное, реагирующим органом является пластина, которая висит на скобе и грузом удерживается в определенном положении. При серьезных повреждениях внутри трансформаторавозникает волна из смеси газа и масла, движущаяся в направлении расширителя.

Если скорость потока превысит уставку срабатывания клапанногозатвора, то он начинает двигаться в направлении потока. Произойдет переключение контактов и выключение трансформатора.Рисунок 4.3 – Струйное реле URF-25/10Диапазон выбора уставки реле: 0,9;1,2;1,5 м/с.Принимаем уставку срабатывания струйного реле 0,9 м/с.В данной главе были рассчитаны уставки зашит трансформатора Т1 ПСХомутово-2 для выбранных терминалов. Результаты расчетов сведены вкарту уставок, ПРИЛОЖЕНИЕ А.455.

РАСЧЕТ ЗАЩИТ ЛИНИИ 110 кВ ХОМУТОВО-2 – ЮГО-ЗАПАДНАЯЗащиты линии выбраны в соответствии с [5, 6]. В качестве основнойзащиты применяется шкаф типа ШЭРА-ДЗЛ-2002 производства ЗАО«РАДИУС Автоматика», а в качестве резервной защиты – шкаф типа ШЭРАЛВ110-2004 производства ЗАО «РАДИУС Автоматика».5.1 Дифференциальная защита линии 110 кВ Хомутово-2 – Юго-ЗападнаяВ качестве терминала защиты применяется шкаф типа ШЭРА-ДЗЛ-2002на базе Сириус-2-ДЗЛ-01 производства ЗАО «РАДИУС Автоматика».Параметры срабатывания рассчитываются согласно [12].5.1.1 Расчет начального тормозного токаНачальный тормозной ток выбирается исходя из двух условий [12]:1) по условию отстройки от максимального рабочего тока.I торм .

нач *  I рабmax * ,(5.1)где I рабmax * – относительный максимальный рабочий ток линии С-9 (1.2).I рабmax *  I рабmax /I баз ,(5.2)где I рабmax – максимальный рабочий ток линии С-9, А(5.3); I баз – первичныйбазисный ток, А (принимается равным номинальному первичному токутрансформатора тока).46I рабmax Sдл . доп .3  U ном,(5.3)где Sдл .доп. – длительно допустимая мощность, протыкаемая по линии С-9, ВА[13]; U ном – номинальное напряжение линии, В.I рабmax 77,68 1063  110  103 407,714АКоэффициент трансформации трансформаторов тока выбирается, исходяиз условия [9]:I ПЕРВ.

ТТ  I рабmax ,(5.4)где I ПЕРВ.ТТ – номинальный первичный ток трансформатора тока, А.По условию (5.4) выбираем коэффициент трансформации ТТ [9]:K ТТ (I ПЕРВ. ТТ /I ВТОР. ТТ )  600 / 5Рассчитываем относительный максимальный рабочий ток линии С-9по (5.2):I рабmax *  407,714/ 600  0,679 о . е .2) по условию отстройки от минимального тормозного тока при внешнихКЗ.I торм . нач *  I торм .

min * ,47(5.5)где I торм .min * – относительный минимальный тормозной ток линии С-9.I торм.min *  I торм.min /Iбаз ,(5.6)где I торм . min – сквозной ток через линию С-9 при внешних междуфазных КЗ, А.Рассчитываем относительный минимальный тормозной ток линии С-9по (5.5):I торм.min *  2055/ 600  3,425 о . е .Из условий (5.1) и (5.4) выбираем минимальное значение тормозного токаI торм .нач * :I торм . нач *  0,679 о . е .5.1.2 Расчет начального дифференциального тока срабатыванияУставкатормознойхарактеристикизависитоттоканебаланса.Относительный ток небаланса определяется как сумма двух составляющих,обусловленных погрешностью выравнивания токов в плечах терминалазащиты и погрешностью трансформаторов тока. .расч * ;Iнб .расч *  Iнб .расч *  Iнб(5.7)Iнб .расч *  k одн  k пер  ε  I расч *;(5.8) .расч *  Δfвыр  I расч * ,Iнб(5.9)48где Iнб .

Характеристики

Список файлов ВКР