ПЗ ВКР Шохирев (1208750), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

На первом этапе слой такой высоты создается из песчанногравийной смеси, доставляемой составом ХДВ на место производстваработ предварительно.Необходимость применения первого планировочного устройстваопределяется потребностью перераспределения выгруженного объемаПГС от оси пути к обочине для равномерного наполнения всей ширинысоздаваемой части слоя.

Данная операция так же может выполнятьсятиповым планировщиком балласта, но это приведет к увеличению числаиспользуемой техники и как следствие к удорожанию работ.Второе планировочное устройство обеспечивает выравниваниетолщины слоя по всей его ширине. Вибрационные уплотнители первогоряда выполняют уплотнение сформированного слоя. Второй этап формирования защитного слоя осуществляется из материалов, доставляемых составами СЗ.Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗЛист41Материалы ПГС, выгружаемые из концевого вагона состава СЗ,через загрузочный бункер поступают на ленточный транспортер, который доставляет их к накопительному бункеру дозаторного устройства.Из накопительного бункера через разгрузочные короба песчанногравийная смесь выгружается перед третьим планировочным устройством на уплотненную часть защитного слоя.

Шнековый привод разгрузочных коробов позволяет производить равномерную засыпку по всейширине создаваемого слоя. Выгрузка материалов ПГС производитсянепрерывно, что позволяет свести к минимуму объем призмы волоченияперед отвалом планировочного устройства. Вибрационные уплотнителивторого ряда выполняют окончательное уплотнение всего защитногослоя.

Реализованная схема доставки материалов ПГС повышает производительность машины за счет минимизации времени простоев, вызванных ожиданием загруженного состава СЗ, и уменьшает число составов СЗ, используемых при производстве работ.2.6. Описание организации работ с применением машиныТехнологическая цепочка путевых машин, обеспечивающих создание ЗПС, показана на рисунке 2.7.Очередность производства работ по созданию ЗПС:а) удаление излишков балласта с обочины машиной для ремонтаземляного полотна. Вывоз собранных материалов;б) вырезка щебнеочистительной машиной загрязненного балласта(глубина до 400 мм).

Вывоз собранных материалов;в) повторная вырезка щебнеочистительной машиной накопленныхбалластных материалов (глубина до 400 мм), уплотнение поверхностисреза, укладка разделительного слоя. Вывоз собранных материалов;г) укладка разделительного слоя на обочину;д) доставка и выгрузка ПГС составом ХДВ;Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗЛист42Рисунок 2.7Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗЛист43е) работа машины МЗУ (перераспределение ПГС, планировка первого слоя; уплотнение первого слоя; перегрузка ПГС из состава СЗ; планировка второго слоя; уплотнение второго слоя)ж) формирование балластной призмы по типовым технологическимпроцессам.Поперечники балластной призмы, получаемые при производстверабот на различных этапах, показаны на рисунке 2.8.Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗЛист44Рисунок 2.8Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗЛист453 РАСЧЕТ ТЕХНИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ МАШИНЫ3.1 Расчет усилий подъема РШРУсилие, необходимое для подъема путевой решетки определяется по формулеPп  4,4 4 E  I X2  h  q 3 , Н(3.1)где Е – модуль упругости рельсовой стали (Е = 21 × 10 6 Н/см2);I X 2 — момент инерции двух рельсов относительно горизонтальнойоси, см4. Момент инерции для одного рельса Р65 1 Х =3540 см 4 ;h — высота подъема путевой решетки, см: h=70 см;q — погонное сопротивление подъему путевой решетки,Н/см:q  q ПР  q Б(3.2)где q ПР — погонный вес 1 см путевой решетки, Н/см.

Для путевой решетки с железобетонными шпалами и с рельсами Р65 q ПР=64 Н/см;q Б — сопротивление балласта в начальный момент подъема; бездозировки 25—27,5 Н/см; при задозированном пути88—97Н/см.q  64  25  89 Н/смP  4,4 4 21106  2  3540  70  893  230 кН.Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗЛист46Для каждого из трех механизма вывешивания применяем по четыре гидроцилиндра, обеспечивающих суммарный подъем рельсошпальной решетки на требуемую высоту с преодолением расчетного усилия.3.2 Определение усилий, действующих на планировочноеустройство плугового типаПри работе планировочного устройства в нормальном режимедолжно быть гарантировано изменение положений его рабочих элементов под нагрузкой.

Для схемы, в виде плоского шарнирно-рычажного механизма, найдем максимальное расчетное усилие Рц, развиваемое гидроцилиндром раскрытия поворотной части для случая, когда поворотнаячасть прикрывается из крайнего раскрытого положения, кН:Рц 0,5  Lпч  cos Wкр  WкПВ LAB  sin    (3.3)где Lпч – проекция поворотной части крыла на горизонтальную плоскость, см;LАВ – расстояние вдоль поворотной части до универсального шарнира крепления тяги, см;а – угол наклона проекции тяги к продольной плоскости направляющей секции, град.;Wкр – сопротивление резанию крыльями;Wкр  к1  h  2  lк , кН(3.4)Wкр  80  103  0,2  2  2,28  72,9 кН.где к1= 80×103 Н/м – удельное сопротивление резанию;h = 0,2 м – толщина срезаемого слоя;Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗЛист47lк = 2,28 м – длина крылаСопротивление волочению, Wкпв будет равно:Wкпв Н к2 2lк    g  f , кН2tgот(3.5)где Нк – высота призмы волочения, Нк=40 см;φom - угол естественного откоса материала, φom =450;ρ – плотность, ρ=1,7×10-3 кг/см3;g – ускорение свободного падения, g=9,81 м/с2;f – коэффициент трения внутренний материала ПГР, f=1.пвкW402 2  228  1,7  103  9,81 1  6 кН.02tg 45Усилие, развиваемое гидроцилиндром крыла, должно быть достаточным для вертикального перемещения поворотной части при дозировке в расчетных условиях и составляет0,5  270  cos300Рц   72,9  6   97 кН.190  sin 3003.3 Тяговый расчет машины МЗУ в рабочем состоянииПри проведении тягового расчета определяют все сопротивлениядвижению машины, суммарное значение которых не должно превышатьсилы тяги по сцеплению.

Определим общее сопротивление движениюмашины.Общее сопротивление движению составит:WЭЛБ  Wпу  Wпод  Wпов  Wу  Wкр , НИзм. Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗ(3.6)Лист48Определяем сопротивление, возникающее при работе планировочного устройства Wпу. Сначала найдем сопротивление ПГР резанию крыльями и щитами второго и третьего планировочного устройства W1:W1  к1  h  2lк  sin   lщит  , Н(3.7)где к1= 80×103 Н/м - удельное сопротивление резанию;h = 0,2 м - толщина срезаемого слоя ПГР;lk = 2,28 м - длина режущей кромки бокового крыла;lщ = 2,7 м - длина щита;α = 450 - угол естественного откоса материала в движении.W1  80  103  0,2  2  2,28  sin 450  2,7   94,8 кН.Определим сопротивление трения ПГР:W2    1   2Vê  sin   Vù èò (3.8)где γ= 17×103 Н/м3 - объемный вес;µ1= 1 - коэффициент трения;VK - объем ПГР перемещаемого перед крылом.Объем определим из выражения:2Vк   Вк2  lк3(3.9)где Вк - величина перемещаемого слоя, Вк=0,4 м;2Vк   0,42  2,28  0,243 м33Объем, перемещаемого щитами, найдем из выраженияVщ 2 Вщ2  lщ3где Вщ - высота щитов, Вщ =0,3 м;Тогда объем будет равенИзм.

Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗЛист492Vщ   0,32  2,7  1,8 м33(3.10)Сопротивление трения будет равноW2  17  103  1 2  0,243  sin 45  1,8   36,4 кН.Найдем сопротивление трения ПГР о металл крыльев и щитов W3;W3    1  2   2Vк  sin   Vщит (3.11)где µ2 - коэффициент трения ПГР о металл, µ2=0,5.W3  17  103  1 0,5   2  0,243  cos 450  1,8   18,2 кНПолучим сопротивление, возникающее при работе планировочныхустройств:Wдоз  94,8  36,4  18,2  149,4 кН.Определим сопротивление движению от механизмов подъема путевой решетки, Wпод.:f d  Wэмаг  2  Р ршр   1 2 Dpгде µ1 - коэффициенттрениякаченияопорного(3.12)ролика захвата,µ1=0,06 см;d - диаметр цапфы ролика, d=5 см;f - коэффициент трения шарикоподшипников, f = 0,02;β - коэффициентувеличениясопротивлениясучетом гори-зонтального усилия, β=2;Dp - диаметр ролика, Dp=15 см;РРШР - усилие необходимое для подъема рельсошпальной решеткиравно Рршр= 230 кН.Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗЛист50Найдем сопротивление движению от механизмов подъема путевойрешетки0,02  5  2Wэмаг  2  230   0,06    8,7 кН.2  15Определим сопротивление движению как повозки WповWпов  G  0(3.13)где G - масса машины, G = 150 т;ωо - основное удельное сопротивление, зависящее от типа подшипников колесных пар, нагрузки на ось, скорости движения, наличия привода передвижения, Н/кН;30  V  0.025 V 20  0,7 q0(3.14)где V - рабочая скорость машины; V = 0,2 км/ч;q0 - нагрузка на оси, q0 = 150 кН.30  5  0,025  0,220  0,7  0,93 кН150Найдем сопротивление движению машины как повозки:Wпов  1100  0,93  1 кНОпределим сопротивление от уклона пути Wy:Wy=G×i(3.15)где i - уклон пути, i=15 0/00Wy =1500×15 = 16,5 кН.Определим сопротивление при движении машины в кривой, Wкр:Wкр  G 700R(3.16)где R - радиус кривой, R = 400 м.Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗЛист51Следовательно, сопротивление при движении машины в кривой будетравноWкр  1500 700 1,9 кН400Согласно формуле (3.6) получаем общее сопротивление движениюмашиныWЭЛБ  149,4  8,7  1  16,5  1,9  177,5 кННайдем необходимую силу тяги машины по формуле:Fл    WЭЛБ(3.17)где ξ - коэффициент запаса на неучтенные сопротивления и обеспечение устойчивой работы машины, ξ =1,2.Сила тяги равна:Fл  1,2 177,5  213 кН  22 тс.Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 0000.00 ПЗЛист524 ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ4.1 Описание конструкции деталиВтулка является составной частью (деталью) гидроцилиндра подъёма-опускания механизма вывешивания РШР.Деталь-втулка показана на рисунке 4.1. Изготовлена втулка из алюминиевой бронзы БрАЖ9-4 ГОСТ 18175-78.

Характеристики

Список файлов ВКР