ПЗ (1206572), страница 9

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 9)

Все это приводит ксокращению межремонтных сроков, снижению производственности трудапутейцев, уничтожению растительности не далеко от путей. Несвоевременнаяликвидация неисправности цистерны может привести к:1) Большим пожарам и взрывам;2) Попаданию нефтепродуктов в почву, при этом начинают накапливатьсяпатогенные микроорганизмы, особенно возбудители корневой гнили;703) При таянии снега или обильных осадках вода стекает с железнодорожногополотна,этоспособствует миграцииеще за счет эмульгированиянефтепродуктов.

Объем образующихся сточных вод составляет 400м3 в год наодин километр перегона. Большая часть сточных вод растекается ипоглощается почво-грунтом технической полосы отвода, таким образомзагрязнение попадает в водные объекты и на рельеф местности.Расход нефти (нефтепродукта), вытекающей через отверстия в стенкенефтепроводов и резервуаров, описывается формулойQ y   p  f p 2  g  H(8.1)где –  p коэффициент расхода; f p – площадь отверстия; H – напор, поддействием которого происходит истечение.В общем случае величина коэффициента расхода зависит от формыотверстия, толщины стенки сооружения, числа Рейнольдса для условийистечения, а также среды, в которую вытекает жидкость. Стенка считаетсятонкой, если ее толщина в 5 и более раз меньше диаметра отверстия.

Приистечении маловязких жидкостей через отверстие в тонкой стенке величинакоэффициента расхода может быть найдена по одной из формул:Re48при Re  25Re1,5  1,4  Reр 0,592 0,592 0,27Re 1/ 65,5Re1/ 2при 25  Re  300при 300  Re  10000(8.2)при 10000  ReДля нефтегазоконденсатных смесей получены следующие зависимости: истечение в атмосферу и воду:aaa  р  exp am0  m1  kT 0  (am 2  m3 )  kT20  (am4  m5 )ReReRe (8.3)71 истечение в водонасыщенный грунт:10 6 exp  Re10 6р 21640000  2,15  Re (212000  2,67  Re)  kTO  (7500  0,733  Re)  kTO(8.4)где am 0 … am 5 - числовые коэффициенты, величина которых зависит от толщиныстенки и среды, в которую происходит истечение (табл. 1.1); Re – числоРейнольдса для условий истеченияRe L  2  g  Hv(8.5)где L – характерный линейный размер отверстияL  4 fp(8.6)Npгде N p – периметр отверстияv– кинематическая вязкость жидкости.Таблица 8.1Величины коэффициентов при расчёте истеченийСреда, вкоторуюпроисходитистечениеАтмосфераВодаХарактерисam 0am1am 2am 3am 4am5тонкая-0,335110-0,18-3400,06610толстая-0,5881560-0,26923200,14-930толстая-0,59964100,167-8610тикастенки-0,0057 -2340Для оценочных расчетов можно принять  р = 0,65.Площадь отверстия также рассчитывается в зависимости от его формы: для круглого коррозионного отверстия диаметром d ср22; N p    d срf р  0,25    d ср для эллиптического коррозионного отверстия с размерами осей(8.7)d minи d max72f р  0,25    d min  d max ;N p  0,5    (d min  d max )(8.8) для протяженного коррозионного повреждения длинойl*иb* ,f р  l*  b* ; N p  2(l*  b* ) для ромбовидного отверстия с длинами осей(8.9)bminи bmax22f р  0,5  bmin  bmax ; N p  2  bmax bmin для разрывов кольцевых швов с расхождением кромок(8.10)bкf р    d  bk ; N p  2  (  d  bk )(8.11) для разрывов заводских продольных и спиральных швов длиной l p ишириной b p , а также для разрывов по основному металлу тех жеразмеровfрlp  0,5  l p  b p ; N p  l p  2  b 2p   22(8.12)Напор, под которым происходит истечение, находится в зависимости отконкретныхусловий.

Если истечение происходит из резервуара илипростаивающего трубопровода через малое отверстие, когда потерями напорапри движении жидкости к нему можно пренебречь, тоH  0,5  ( H1  H 2 )где(8.13)H1 и H 2 , напор жидкости соответственно в начальный и конечный моментывремени. Для резервуаров и трубопроводов с суфлирующим отверстием (иливантузом)H i равно превышению уровня жидкости Z жi над местомрасположения отверстия Z 0 в соответствующий момент времени, т. е.H i  Z жi  Z 0(8.14)Если воздух в трубопровод (над поверхностью жидкости) не поступает, то73H i  Z жi  Z 0 Pa  Psg(8.15)где Ps – давление насыщенных паров нефти (нефтепродукта) при температуреперекачки, а Pa давление атмосферного воздуха.Средний расход, с которым нефть вытекает из работающего трубопровода,вычисляется по формуле (1), в которойn1n1i 1i 1H  H 2  Z x   Ai  ( f x   Б i )Q 2m(8.16)где Z x – разность нивелирных отметок места разгерметизации трубы иголовной насосной станции;х – расстояние до места утечки от начала трубопровода;n1 – число насосных станций, расположенных на участке длиной x;Q – производительность трубопровода при наличии утечкиQ  2 mH 2   in1 Ai  z  H КПfx  n1i 1 Б i2 m f  ( L  x)  nБi n1 1 i(8.17) - относительная величина утечки,   1 Q y / Q .Нетрудно видеть, что задача определения Q y в данном случае решаетсяметодом последовательных приближений.

Для инженерных целей, учитываямалость Q y , можно рекомендовать следующий алгоритм.Полагая  = 0, по формуле (1.17) находится первое приближение Q, поформуле (1.16) - первое приближение H и далее по формуле (1.1) – первоеприближение Q y ,. Уточнив величину  , расчет повторяют. Для нахождения Q yс заданной точностью достаточно 2÷3 итераций.Определим какой объем бензина вытечет через коррозионный свищдиаметром 1 мм в стенке резервуара, находящемся на расстоянии 1,5 м от днища.Уровеньвзливаврезервуаревпериодистечениясоставлял7м.74Продолжительность истечения 8 ч.

Вязкость бензина при условиях истеченияпринимаем равной 0,85  10 6 м 2 / с .1. Напор, под которым происходит истечениеH  7  1,5  5,5 м;2. Площадь сечения, периметр и характерный линейный размер отверстия поформулам (1.6), (1.7):N p  3,14  1  10 3  3,14  10 3 м;f p  0,25  3,14  (1  10 3 ) 2  7,85  10 7 м 2L 4  7,85  10 73,14  10 3; 1  10 3 м;3. Число Рейнольдса для условий истечения по формуле (1.5)Re 1  10 3  2  9,81  5,50,85  10 6 12221;4. Коэффициент расхода по формуле (1.2) p  0,592 5,51/ 212221 0,642;5.

Расход бензина, вытекающего через отверстие в стенке резервуара, поформуле (1.1)Q y  0,642  7,85  10710 6 м 3м32  9,81  5,5  5,24  0,0189сч ;6. Объем бензина, вытекающего за рассматриваемый периодV y  0,0189  8  0,151м 3;Объём бензина, истекающего через коррозионный свищ диаметром 1 мм втечении 8 часов, составит 0,151м 3 .При обнаружении течи нефтепродуктов из вагонов, погруженных АО «РНТранс», на путях станции Дзёмги, работники АО «РН-Транс» незамедлительнопринимают меры по устранению течи.75В случае невозможности устранить течь, грузоотправитель АО «РН-Транс»принимает меры по возврату вагонов на путь необщего пользования (на местапогрузки-выгрузки).Воизбежаниепредохранительныепотерьнефтепродуктовустройства,отавтоматическипереливовприменяютпрекращающиеподачунефтепродукта по достижении заданного уровня или разгерметизациикоммуникаций.Все это говорит о том, что транспортировка нефти и нефтепродуктов должнабыть весьма аккуратной, продуманной и дозированной.

Нефть требует к себевнимательного отношения.76ЗаключениеДля реализации цели дипломного проекта проанализировано состояниестанционной инфраструктуры, текущих объёмов работы, детально изучентехнологический процесс взаимодействия работы станции «Дзёмги» спримыкающими путями необщего пользования ЗАО «РН-Транс» и ООО «ППК«Дзёмги», выявлены узкие места. На основе обработки статистических данныхпо объемам погрузки за 2016 год по видам груза на путях ЗАО «РН-Транс»рассчитаны размеры погрузки за средние сутки максимального месяца ипостроены схемы местных грузопотоков.В дипломном проекте разработаны проектные решения по развитию станцииДзёмги для освоения планируемых объёмов перевозок в связи с вводом вэксплуатацию нефтепровода Восточная Сибирь – Тихий океан (ВСТО) ипоказана необходимость удлинения станционных приёмоотправочных путей, свозможностью приёма и отправления более длинных поездов, и строительствавытяжного пути длиной 300 метров.Анализ текущей работы станции выполнен графоаналитическим методом,путём построения суточного плана-графика при существующей станционнойинфраструктуре.

На основе графика подсчитаны основные показатели станции.Лимитирующим звеном при существуем развитии является ООО «ППК«Дзёмги». В настоящее время максимальная мощность ППК составляет 296вагонов в сутки. Планируемые объёмы переработки в ППК- 486 вагонов в сутки.Поэтому можно сделать вывод, что ППК необходимо модернизировать. Насегодняшний день ООО «ППК «Дзёмги» находится в стадии реконструкции ипосле модернизации его максимальная мощность в сутки составит 676 вагонов.Кроме этого, полезная длина путей станции не соответствует нормативнойдлине, применяемой на сети.Для ликвидации барьерных мест в проекте разработаны реконструктивные итехнологические мероприятия.77Расчет достаточности путевого развития показал, что на планируемыеразмеры движения путевое развитие достаточно.

Поэтому проект развитиястанции включает в себя удлинение шести приёмоотправочных путей истроительство вытяжного пути.Разработкатехнологииработыстанциинапроектноеразвитиеиперспективные объёмы перевозок производилась графоаналитическим методомпутём построения суточного плана-графика.По графику подсчитаны основные показатели и резерв пропускнойспособности, который составил 63 %.Процент загрузки ООО «ППК «Дзёмги» на перспективные объёмы с учетомвыполненной модернизации составит 71,9 %.Технико-экономическое обоснование проектных решений показало, чтокапитальные вложения в реконструкцию станцию составят 53,7 млн. руб,текущие расходы по простою вагонов на станции 0,038 млн.

Характеристики

Список файлов ВКР