ПЗ (1204445), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист45оснТ подг 20  20  48,6  20  26,5  34,7  169,8минТаким образом, согласно пункту 3.1, время, которое затрачивается наподготовку металлических частей одного стрелочного перевода, меньшевремени затрачиваемого на раскладку брусьев стрелочных переводов, поправку их по меткам, установку резиновых (изолирующих) прокладок подподкладки более чем в 4 раза.Т.е. два монтера пути, которые работают на оборудовании по подготовке металлических частей стрелочного перевода, освобождаются и переходят в помощь к монтерам пути, работающим на стенде по сборкестрелочных переводов.Циклограмма работы оборудования представлена на рисунках 3.1 –3.23.3 Расчет усилия перемещения тележки подкладочногоагрегата по объемлющему путиСтатическое сопротивление перемещению тележки по рельсам WcсоставляетWc  10 fo/ (Gт  Gгр ) ,(3.4)илиWc  10 (Gт  Gгр )гдеd  2kD С,(3.5)fo/ - удельное сопротивление передвижению тележкиfo/ = 0,02 ÷ 0,025 /8, 9/Gт - масса тележки, Gт =2000 кг;Gгр - масса подкладок в бункере, Gгр =1500 кг; - коэффициент трения подшипниковИзм.

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист46Рисунок 3.1Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист47Рисунок 3.2Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист48 = 0,01 ÷ 0,015 (таблица 5.5 /10/);d – диаметр цапфы, d = 70мм;k – плечо трения каченияk = 0,5 ÷ 0,6 (с. 419 /8/);D – диаметр ролика, D = 240 мм;C – коэффициент трения реборд и ступиц роликаС = 2 ÷ 2,5/8/Wc  10 fo/ (Gт  Gгр )  10(0,02  0,025)  (2000  1500)  700  875 HWc  10 (Gт  Gгр ) 10(2000  1500) d  2kDС (0,01  0,015)  70  2(0,5  0,6) (2  2,5)  495  820 H240Принимаем Wc = 650 НСопротивление от сил инерции Wи составляет(G  Gгр )  аVWи  10  т (Gт  Gгр )  ,gtнгде(3.6)а – линейное ускорение;g – ускорение свободного падения;V – скорость перемещения тележки;tн – время неустановившегося движения, время пуска.Сопротивление от сил инерции при перемещении тележки приводомс установившейся скоростью перемещения V = 0,068 м/с и временем пускаtн = 3 с составляетWиV  (Gт  Gгр ) Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаV0,068 (2000  1500)  79,3 Htн3ДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист493.4 Расчет мощности привода перемещения тележкиподкладочного агрегатаМощность электродвигателя привода при установившемся движениитележки составляетNc Wc  V,1020  (3.7)где Wc – статическое сопротивление перемещению тележки;V – скорость перемещения тележки; – к. п.

д.  р  м2  ц2 ,где(3.8) р - к.п.д. редуктора,  р = 0,8;м - к.п.д. муфты, м = 0,96;ц - к.п.д. цепной передачи, ц = 0,84.  р  м2  ц2  0,8  0,962  0,842  0,52Nc Wc  V650  0,068 0,08 кВт1020   1020  0,52Мощность электродвигателя при пуске составляетNп гдеWп  V,1020  (3.9)Wп – сопротивление перемещению тележки при пуске электродвига-теля;Wп = Wc + (1,1 ÷ 1,3)Wи ,где(3.10)1,1 ÷ 1,3 – коэффициент, учитывающий влияние не вводимых в рас-чет масс;Wи – сопротивление от сил инерции.Wп = Wc + (1,1 ÷ 1,3)Wи = 650 + (1,1 ÷ 1,3) 79,3 = 737,2 ÷ 753 НПринимаем Wп = 745 НИзм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист50Nп Wп  V745  0,068 0,096 кВт1020   1020  0,52Номинальная мощность электродвигателя составляетNн Nп,(3.11) - отношение начального пускового вращающего момента к его но-гдеминальному значению:  = 2 (каталог электродвигателей)Nн Nп0,1 0,05 кВт2Номинальное и максимальное усилие тяговой цепиРном Рмах 1020  Nн   1020  0,05  0,52 390 HV0,0681020  Nн     1020  0,05  2  0,52 780 HV0,0683.5 Расчет привода перемещения тележки агрегата прикреплениярельсов2 dFF  m  g     L   f   c  ,2D где(3.12)m – масса тележки, m=1800кг;D – диаметр колеса, D=190мм;µL – коэффициент трения в подшипниках, µL=0,005;d – диаметр цапфы, d=50мм;f – плечо силы трения качения, f=0,5мм;с – коэффициент трения обода и реборды колеса, с=0,003. 2 50FF  1800  9,81    0,005  0,5   0,003   170Н2 190 Статическая мощность, учитывающая все силы, действующие придвижении без ускорения рассчитывается по следующей формулеИзм.

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист51РS FF V,(3.13)где V – скорость перемещения тележки, V=0,22 м/с;η – общий КПД приводной системы, η=0,85РS 170  0,22 44Вт  0,04кВт0,85Определим полную мощность двигателяРТ  РDL  PS ,(3.14)где РDL – динамическая мощность на ускорение нагрузки;РS – статическая мощностьРТ m  a V FF V,(3.15)где а – допустимое ускорение при разгоне.a1 g  0 ,2(3.16)где µ0 – коэффициент трения пары сталь-сталь, µ0=0,15aРТ 1м 9,81  0,15  0,74 22с1800  0,74  0,22 170  0,22 389Вт  0,4кВт0,850,85Принимаем электродвигатель D08МА6 мощностью РN=0,75кВт, частотой вращения nM=1000 об/мин и моментом инерции JM=2х10-4 кгм2.Определим внешний момент инерции, приведенный к валу двигателяв режиме разгона2V J X  91,2  m   , nM (3.17)2 0,22 2J X  91,2 1800    0,0079кгм 1000 Рассчитаем номинальный вращающий моментMN PN  9550 0,75  9550 7,16НмnM1000Определим динамический моментИзм.

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист52MH  1,9  МN  1,9  7,16  13,6НмОпределим момент нагрузки при движенииML FF  V  9,55 170  0,22  9,55 0,35НмnM1000Вычислим время разгонаJX  JM     nMta  ,9,55   MH  ML (3.18)0,0079  0,002  0,85  1000ta   0,17c9,55  7,16  0,35 Ускорение и замедление по абсолютной величине одинаковы. Приэтом следует учесть, что тормозной момент поддерживается сопротивлением качению и соответствующим моментом нагрузки.Тормозной момент составитMB  MH  2ML    13,6  2  0,35  0,85  13НмВремя торможения определим по формулеtВ tВ  JM  J X    nM ,9,55   MB  ML  (3.19)0,002  0,0079  0,85  1000  0,1c9,55  13  0,35  0,85 Определим длину тормозного пути1SB  V 1000   t2   tB  ,2(3.20)где t2 – время реакции тормоза, t2 = 0,005с1SB  0,22 1000   0,005   0,1   12,1мм2Вычисляем точность торможения агрегатаX B  0,12  SB  0,12 12,1  1,5ммСогласно принятой скорости перемещения агрегата прикреплениярельсов,частотавращениявыходноговаларедукторасоставитn=24 об/мин.Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист53Передаточное число редуктораinM 1000 42n24Вращающий момент на выходном валу редуктора составит:MPN  9550 0,75  9550 298,4Нмn24Принимаем редуктор BAUER BG50.Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист544 ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДЕТАЛИПроектирование технологических процессов является составной частью единой системы технологической подготовки производства. Эта система установлена на базе государственных стандартов с целью организации и управления технологической подготовкой производства на основеновейших достижений науки и техники.

Проектирование технологическихпроцессов состоит из следующих этапов: анализа исходных данных, технологического контроля детали, выбора заготовки, баз, установлениемаршрута обработки отдельных поверхностей, проектирования технологического маршрута изготовления детали с выбором типа оборудования,расчёта припусков, построения операций, расчётов режимов обработки,технического нормирования операций, оформления технологической документации.Обработка резанием является основным технологическим процессомпри изготовлении деталей машин и механизмов.

Её трудоёмкость в большинстве отраслей машиностроения значительно превышает суммарнуютрудоёмкость литейных, ковочных и штамповочных процессов.Обработка металлов резанием имеет достаточно высокую производительность, отличается исключительной точностью, универсальностью игибкостью. В этом заключается её преимущество перед другими методамиформообразования, особенно в индивидуальном и мелкосерийном производствах, что характерно для ремонтных предприятий железнодорожноготранспорта.Расчёт режимов резания и выбор рационального являются ключевыми звеньями при разработке технологических процессов формированиязаданных конфигураций деталей.

От этого во многом зависит качество изделия, трудовые и денежные затраты на его изготовление. На режимы резания оказывают влияние многие факторы, которые следует учитыватьпри расчётах.Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист55В данном задании необходимо разработать технологический процессизготовления колонки, входящей в состав шпинделя гайковерта.

Рабочийчертеж колонки представлен на листе ВКР 3140.01.4.1 Описание конструкции деталиСхема нумерации поверхностей колонки и ее эскиз приведен на рисунке 4.1.Для изготовления колонки используется термически обработанная(нормализация) среднеуглеродистая сталь 45 ГОСТ 1050-88. Химическийсостав стали 45 приведен в таблице 4.1, а механические свойства в таблице 4.2.Таблица 4.1 - Химический состав стали 45 (ГОСТ 1050-88)SСSiMn0,400,50,170,30,500,8070PНе более0,0450,045NiCr0,300,30Таблица 4.2 - Механические свойства стали 45 (ГОСТ 1050-88) Т , кГ мм 2 ВР , кГ мм 25 ,% Н , кГ см 2 горячека-не менее3661НВ (не более) ,%16405отожжён-танойной241197Колонка представляет собой цилиндрическое тело вращения (см.

рисунок 4.1). Внешняя поверхность  50 является не рабочей и не требуетобработки. Чистота поверхности определяется чистотой поверхности заготовки. В качестве заготовки принимается прокат - круг  50 мм.Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист56Рисунок 4.1Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист57Торцевые поверхности 1 обрабатываются на соответствующих установах за один проход. Цилиндрическая поверхность 2 отличается точностью обработки и требует высокой чистоты обработки.

Характеристики

Список файлов ВКР