ПЗ (1201225), страница 9

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 9)

где l_{ответвл.} –длина одного ответвления, 1,275 м.

По формуле (6.13)

l_{отверст.} = 1,275 / 30 = 0,0425 м.

Количество желобов, для сбора и отвода промывной воды, принято из условия, что расстояние между осями не должно превышать 2200 мм. Принято 2 желоба полукруглого сечения, расстояние между желобами 1200 мм.

Ширина желоба, м, определяется по формуле

, (6.14)

где q_ж – расход воды по желобу, м³/с;

K – коэффициент, принят равным 2;

a – отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его

ширины, равное 1.

Расход воды, м³/с, по каждому желобу определяется по формуле

, (6.15)

где n_ж – число желобов, принято 2 желоба.

По формуле (6.15)

q _ж = 203,2/2 = 0,102 м³/с

По формуле (6.14)

м

Кромки желоба над фильтрующей загрузкой находятся на расстоянии, м, которое определяется по формуле

, (6.16)

где H – высота фильтрующего слоя, 1,2 м;

e – относительное расширение фильтрующей загрузки при промывке, 25%.

По формуле (6.16)

м

Дно сборного бокового канала находится ниже дна желоба на величину, м, которое определяется по формуле

, (6.17)

где q_кан.­ – расход воды по каналу, 0,102 м³/с;

A – ширина канала, принята 0,7 м.

По формуле (6.17)

м

Максимальный расход воздуха для промывки фильтра, л/с, определяется по формуле

, (6.18)

где – интенсивность подачи воздуха, принято 15 л/с∙м².

По формуле (6.18)

л/с

По данному расходу диаметр коллектора для воздуха по [3] будет составлять: d = 150 мм, скорость 9,74 м/с.

Ответвления от коллектора воздушной промывки устраиваются по тому же принципу, что и у водяной промывки. Количество труб ответвлений с одной стороны от коллектора 8 штук, они располагаются между ответвлениями дренажа водяной промывки фильтра.

Расход воздуха по одному ответвлению, л/с, по формуле (6.10)

л/с

Принимается диаметр ответвлений 32 мм скоростью 12,5 м/с.

Перфорация в распределительных трубах выполнена в виде круглых отверстий диаметром 3 мм.

Общее количество отверстий в воздушно-распределительных ответвлениях, шт, определятся по формуле

, (6.19)

где V – скорость выхода воздуха из отверстий, принято 50 м/с.

По формуле (6.19)

шт

На каждом ответвлении разместится 34 отверстия.

Длина ответвлений от коллектора, м, определяется как

l_{отверст.} = (В – d – 2d ) / 2, (6.20)

По формуле (6.20)

l_{ответвл.} = (3,2 – 0,4 – 2 ∙ 0,3) / 2 = 1,1 м

Суммарная длина ответвлений, м:

Σ l_{ответвл.} = 1,1 ∙ 16 = 17,6 м

Длина между отверстиями на одном ответвлении, м, составит

l_{отверст.} = 17,6 / 538 = 0,03 м

Таким образом, расстояние между отверстиями в воздушной дренажной системе размещаются в два ряда через 30 мм.

Производительность воздуходувки для воздушной промывки фильтров, м³/мин, определяется по формуле

, (6.21)

По формуле (6.21)

м³/мин

Подобрана воздуходувка типа ВВН-12. Производительность воздуходувки 12 м³/мин. Габариты воздуходувки 1250x500x600 мм. Масса 1110 кг, мощность мотора 18,4 кВт. К установке предусматривается одна рабочая и одна резервная воздуходувка.

Для промывки фильтров принята схема с промывным насосом.

В дренажной системе большого сопротивления потери напора, м, определяется по формуле

, (6.22)

где V_к – фактическая скорость в начале распределительного коллектора, 1,2 м/с;

V_Б.О. – фактическая скорость в ответвлениях дренажа, 1,8 м/с;

ζ – коэффициент сопротивления.

Коэффициент сопротивления, определяется по формуле

, (6.23)

где - отношение суммы площадей всех отверстий в ответвлениях к площади

поперечного сечения коллектора:

, (6.24)

По формуле (6.24)

= 0,239

По формуле (6.23)

По формуле (6.22)

м

Потери напора в поддерживающих слоях, м, определяются по формуле

_, (6.25)

По формуле (6.25)

м

Потери напора в фильтрующем слое, м, определяются по формуле

, (6.26)

где ­a и в – параметры, принимаются равными 0,76 и 0,017.

По формуле (6.26)

м

При использовании промывного насоса нужный напор, м, определяется по формуле

, (6.27)

где - отметка верхней кромки желоба, 51,6 м;

- отметка нижнего уровня воды в резервуаре чистой воды, 46,5 м;

- сумма потерь напора в трубопроводе, подводящем воду на

промывку, принимается 1,5 м.

По формуле (6.27)

м

Производительность промывного насоса, м³/ч, определяется по формуле

, (6.28)

где – площадь одного фильтра, 12,7 м².

По формуле (6.28)

м³/ч

По расходу и напору подобран промывной насос марки Д 800–28; n = 980 об/мин. Мощность двигателя 110 кВт, масса 2045 кг, габариты (LxBxH) 2290х1390х1110 мм.

На рис. 6.3 приведена схема скорого безнапорного фильтра с боковым карманом.

1 – емкость фильтра; 2 – боковой карман; 3 – водосборные желоба;

4 – фильтрующая зернистая загрузка; 5 – гравийные поддерживающие слои;

6 – коллектор трубчатого дренажа большого сопротивления водной

распределительной системы; 7 – ответвления трубчатого дренажа;

8 – трубопровод сбора осветленной воды; 9 – трубопровод сбора промывной

воды; 10 – магистраль воздушной распределительной системы;

11 – коллектор воздушного трубопровода; 12 – ветви коллектора

воздушного трубопровода; 13 – трубы ответвления воздушного

трубопровода; 14 – подача исходной воды.

Рисунок 6.3 – Схема скорого безнапорного фильтра с боковым карманом.

Гидравлический расчет производится по схеме (рис.6.4). При расчете коммуникаций между сооружениями к расчету принимается самый протяженный трубопровод, соединяющий наиболее удаленные друг от друга сооружения – расчетная ветвь. Гидравлический расчет сведен в таблицу 6.3.

Рисунок 6.4 – Схема для гидравлического расчета

Таблица 6.3 – Гидравлический расчет

Наименование трубопроводов, номера расчетных участков	Фактическая скорость,V, м/с	Расчетный расход, q, л/с	Длина, L, м	Диаметр,d, мм	Гидравлический уклон 1000i	Потери напора, h, м
От НС до фильтров 1-2 2-3 3-4 4-5	0,95 0,71 0,68 0,92	71,8 53,85 35,9 17,95	5,6 3,4 3,4 3,4	300 300 250 150	5,3 3,1 3,6 12,1 =	0,03 0,01 0,01 0,04 0,09
От фильтров до РЧВ 6-7 7-8 8-9 9-10	0,92 0,68 0,71 0,95	17,95 35,9 53,85 71,8	4,6 3,4 3,4 34,5	150 250 300 300	12,1 3,6 3,1 5,3 =	0,06 0,01 0,01 0,18 0,26
Итого						0,35

Полученные в результате гидравлического расчета потери напора на участке меньше принятых 0,5 м, поэтому уточнение высотной схемы (рисунка 6.2) не требуется.

6.4 Проектирование и расчёт сооружений для промывных вод

Число резервуаров отстойников, шт, определяется по формуле

, (6.29)

где N – число фильтров на станции, 4 шт;

t – период использования промывных вод в отстойнике, принимается 8 ч;

n_пр– число промывок каждого фильтра в течение суток, 3 раза;

Т_ст – продолжительность работы станции в течение суток, 24 ч.

По формуле (6.29)

шт.

Объем каждого отстойника складывается из объема зоны осветления, объема защитной зоны и объема зоны накопления и уплотнения осадка. Первые два объема находятся в вертикальной части отстойника, последний – в конусной.

Объем зоны осветления не менее объема воды, необходимого для одной промывки одного фильтра, м³

, (6.30)

где W – интенсивность промывки фильтра, 16 л/с м²;

t – продолжительность промывки, 6 мин;

F– площадь одного фильтра, 12,7 м².

По формуле (6.30)

м³

Принимаются размеры зоны осветления, равными в плане 4,5х4,5 м и высотой 3,62 м. Высота защитной зоны принимается равной 0,3 м. Расстояние от уровня воды до верха резервуара – 0,5 м. Зона накопления осадка выполняется с наклонными под углом 45° стенками, с одним конусом в резервуаре.

Количество железа, кг/сут, в условном сухом веществе в расчете на Fe(OH)₃, выпадающего в осадок за сутки определяется по формуле

, (6.31)

где Q – производительность станции, м³/сут;

Fe– концентрация железа в воде, мг/л;

56 – атомная масса железа;

107 – молекулярная масса гидроокиси.

Характеристики

Список файлов ВКР