4 КОНСТРУКТОРСКАЯ ЧАСТЬ (1191037), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

№ подл.Подпись и датаВзам. инв. №Инв. № дубл.Подпись и датаТогда после подстановкиДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист63Перв. примен.Справ. №Подпись и датаИнв. № дубл.дре рыхлительного оборудованияИз условия равновесия моментов сил относительно оси А находим выражение для усилия в балкеИнв. № подл.Подпись и датаВзам. инв.

№Рисунок 2.6 – Расчетные схемы для определения усилий в гидроцилин-S1S1 Tсцд  l1  PВ  l 2  G P  l 3l4ДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись Дата(2.69)Лист64Перв. примен.где l1, l2, l3, l4 - геометрические параметры (см. рисунок 2.6), l1=2200 мм,l2=1000 мм, l3=1000 мм, l0=1200 мм;Gр - масса рыхлительного оборудования.С учетом подстановкиS1 1181125 2200  577404,34  1000  1000  9,81  1000 1622913,051200Н.Справ.

№Из уравнения равновесия моментов внешних сил относительно оси Снаходим усилие в гидроцилиндреSВГTсцВ  l 5  S1  l 6  РВ  l 7  G P  l8l9(2.70)где l5, l6, l7, l8, l9 - геометрические параметры (см. рисунок 2.6 ), l5=1600мм, l6=1600 мм, l7=1000 мм, l8=1000 мм, l9=1500 мм;Тогда после подстановкиS ГВ 1181125 1600  1622913 1600  577404,34  1000  1000  9,81 1000 37254,311500Н.Исходя из большего расчетного значения определяем диаметр гидроциР 1259219,46 Н - усилие в гидролиндра по формуле (2.35). В этой формуле S ГЦцилиндре.Взам. инв. №Инв. № дубл.Подпись и датаGр - масса рыхлительного оборудования.ТогдаИнв. № подл.Подпись и датаD4  1259219,46 298,52   (1  0,5 2 )16  0,75ммПринимаем окончательно диаметр цилиндра D  30 см, соответственновыбираем гидроцилиндр 300х150х130ДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм.

Лист№ докум.Подпись ДатаЛист65Перв. примен.2.3 Прочностные расчеты2.3.1 Прочностной расчет скреперного оборудованияПроверка на прочность подножевой плиты (см. рисунок 2.7).На подножевую плиту действуют усилия P1 и P2 определенные для случаяСправ. №заполнения ковша P1  251208 Н и P2  50242 Н.Момент в опасном сечении определится по формуле:M изг  Р1  а  sin   Р2  а  cosa- расстояние от режущей кромки до опасного сечения, a  300 мм.ТогдаМомент сопротивления опасного сечения А-А подножевой плиты иИнв. № подл.Подпись и датаИнв. № дубл.где(2.71)Взам. инв. №Подпись и дата2.7 – Расчетная схема подножевой плитыM изг  251208 300  sin 32o  50242  300  cos 32o  52718,3 Нмнапряжения в опасном сечении определяют по формулам сопротивления материалов.Для определения геометрических параметров сечения зададимся толщинами листа1и ребра2по эмпирическим зависимостям. 1  (4,0...4,2) q  3ДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм.

Лист№ докум.Подпись Дата(2.72)Лист66Перв. примен.гдеq  5,5м3 - емкость ковша скрепердозера.Тогда 1  (4,0... 4,2) 5,5  3  13 ммТолщину ребра2назначают из расчета, что 2  (0,4...0,5) 1  2(2.73)Справ. №Тогда 2  (0,4...0,5)13  2  8ммРасстояние между ребрами составляет 12…15 см.Момент сопротивления определяется из условия прочности сечения позависимостиПодпись и датаWx M изг(2.75) изггде  изг - допускаемые напряжения при изгибе, для стали 20  изг  120Н/мм2.Инв. № дубл.ТогдаWx 527183000 447828120мм3Инв. № подл.Подпись и датаВзам.

инв. №Полученный момент сопротивления для материала, необходимо сравнить с действительным моментом сопротивления сечения Wx ' с назначеннымитолщинами элементов и пятнадцатью ребрами жесткости.Wx ' J 0Xry max(2.76)где J 0 X – полный момент инерции сечения, J 0 X  13675630,6 мм4;ДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист67Перв.

примен.ry max – расстояние до максимально удаленной точки в сечении,ry max  29,76 ммСледовательноWx ' 13675630,6 459530,629,76мм3Так как Wx '  459530,6  Wx  447828, то условие выполняется, и принятыеСправ. №толщины элементов сечения удовлетворяют условию прочности.2.3.2 Прочностной расчет бульдозерного оборудованияПри прочностном расчете бульдозерного оборудования проверяются наРисунок 2.8 – Расчетные схемы для расчета толкающего бруса и отвалаРассмотрим сначала толкающий брус.

На брус действует сжимающаясила Pmax  Tсц  382822,7 Н.Сечение бруса находим из условияИнв. № подл.Подпись и датаВзам. инв. №Инв. № дубл.Подпись и датапрочность отвал и толкающие брусья (см. рисунок 2.8).  P F бр  F бр max(2.83)сжДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист68Перв. примен.где F бр – реальная площадь бруса, F бр  122 см2; сж  – предельно допустимое напряжение сжатия, сж   900 кгс/см2для Ст3.Тогда,72F   382822 67 см9000Справ. №брВ соответствии с этим подбираем сечение с учетом коэффициента запасаk  1,35(см.

рисунок 2.9). F бр  k F бр(2.84)Тогда122  1,35  67  90,45 ,Взам. инв. №Инв. № дубл.Подпись и датапараметры бруса выбраны, верно.Инв. № подл.Подпись и датаРисунок 2.9 – Сечение толкающего брусаДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист69Перв. примен.2.3.3 Прочностной расчет рыхлительного оборудованияРасчет рыхлителя на прочность производится в нескольких расчетныхположениях.В первом расчетном положении производится подъем зуба и рыхлениегрунта, при этом действует горизонтальная составляющая Tсц и вертикальнаясоставляющаяPВсилы сопротивления грунта рыхлению.

Эти силы были опре-Справ. №делены из условия опрокидывания скрепердозераTсц  1181125Н,РВ =577404,34Н.Находим реакции в опорахRAиRВ(см. рисунок 2.10а).Из условия равновесия внешних сил относительно оси В находим реакцию RARA (2.89)l3577404,34  1400  1181125 2200 4836008 Н800Аналогично находим реакцию в опоре В (сумма моментов вокруг точкиА)RB PB  l 4  Tсц  l 5(2.90)l3ТогдаRA Подпись и датаИнв. № подл.PB  l1  Tсц  l 2ТогдаВзам.

инв. №Инв. № дубл.Подпись и датаRA 577404,34  1160  1181125 1480 3393993,345800НДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист70Перв. примен.Справ. №Подпись и датаИнв. № дубл.На основе этих данных строим эпюру изгибающих моментов и сжимающих сил в зубе рыхлителя.Инв. № подл.Подпись и датаВзам. инв. №Рисунок 2.10 – Расчетные схемы для расчета зуба рыхлителяДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист71Перв.

примен.1 участокM1  0 ,изгибающий момент M 2  PВ  l 6  Tсцд  l 7 , или после подстановки:M 2  577404,34  800  1181125 400  984776,88НмСжимающая сила: N 1  Tсц cos 26 o  PB sin 26 o после подстановкиN1  11181125cos 26o  577404,34 sin 26o  1048614,8 Н.Справ.

№2 участок изгибающий момент M 3  PВ  l 4  Tсц  l 5 , или после подстановки:M 3  577404,34  1160  1181125 1480  2715194 НмСжимающая сила: N 2  Tсц cos 72 o  PB sin 72 o после подстановкиN 2  1181125cos 72o  577404,34 sin 72o  37051,87 НРассмотрим случай когда производится заглубление рыхлителя с одновременным рыхлением. В этом случае действуют горизонтальная составляющая Tсц и горизонтальная составляющая PЗ  187400 Н силы сопротивления заглубления рыхлителя.Из условия равновесия внешних сил относительно оси В находим реакциюВзам. инв. №Инв. № дубл.Подпись и дата3 участок N 3  0 .RARA (2.91)l3ТогдаПодпись и датаИнв.

№ подл. PЗ  l1  Tсц  l 2RA  187400 1400  1181125 2200 3605369,5800НДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист72Перв. примен.Аналогично находим реакцию в опоре В (сумма моментов вокруг точкиА)RB  PB  l 4  Tсц  l5(2.92)l3ТогдаСправ. №RA  1874001160  11811251480 2374321,3800ННа основе этих данных строим эпюру изгибающих моментов и сжимающих сил в зубе рыхлителя (рисунок 2.10б).1 участокM1  0 ,изгибающий момент M 2   PЗ  l6  Tсцд  l7 , или после подстановки:M 2  187400 800  1181125 400  422199,2НмПодпись и датаСжимающая сила: N1  Tсц cos 26o  PЗ sin 26o после подстановкиN1  1181125 cos 26o  187400 sin 26o  1363105,25 Н2 участок изгибающий момент M 3  PЗ  l4  Tсц  l5 , или после подстановки:Инв.

№ дубл.M 3  1874001160  11811251480  1899457 НмВзам. инв. №Сжимающая сила: N 2  Tсц cos 72o  PЗ sin 72o после подстановкиN 2  1430298cos72o  187400sin 72o  630083,2 Н3 участокМ4  0Инв. № подл.Подпись и датаN3  630083,2 НДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист73изводится в наиболее опасных сечениях 1-1, 2-2, 3-3, 4-4, 5-5 (см. рисунок2.11). Зубья рекомендуется изготавливать из легированной стали 40ХН.Справ. №Перв. примен.Зуб рыхлителя работает в основном на изгиб, проверка прочности про-Рисунок 2.11 – Расчетные сечения зуба рыхлителяУсловие прочности для всех сечений определяется по зависимости:M изг N   Wизг FПодпись и датагде   – допускаемое напряжение, для стали 40Х ,    1600 н/мм2.Геометрические параметры определяем по формуламb(h 3  h13 )6h(2.94)F  b(h  h1 )(2.95)Инв. № дубл.Wx Взам. инв.

№где h  130 мм, b  105 мм,h1  20мм – параметры сечения.ТогдаWx Подпись и датаИнв. № подл.(2.93)105(1303  203 )6 130 294673 мм3,F  105(130  20)  11550мм2.ДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист74Перв. примен.Сечение I-IНаибольшие нагрузки рыхлитель испытывает во время выглубленияM изг  436247,68 Нм,N  1048914,8Н.Тогда 436247,68 1048915 138980  160000,294,673115,5Справ.

№сечение соответствует условию прочности.Сечение II-IIНаибольшие нагрузки рыхлитель испытывает во время выглубленияM изг  984776,88 Нм, N  37052 Н.ТогдаИнв. № подл.984776,8 37052 29600  160000,294,673 115,5сечение соответствует условию прочности.Сечение III-IIIНаибольшие нагрузки рыхлитель испытывает во время выглубленияM изг  2715195 Нм, N  37052 Н.В соответствии с рекомендациями зададимся следующими параметрамисечения h  400 мм, b  125 мм,h1  200ммТогдаWx Подпись и датаВзам. инв. №Инв. № дубл.Подпись и дата125(4003  2003 )6  400 2916667 мм3,F  125(400  200)  25000мм2.ДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм.

Лист№ докум.Подпись ДатаЛист75Перв. примен.Тогда2715195000 37052 93241 160000,291666725000сечение соответствует условию прочности.Сечение IV-IVСечение наиболее нагружено при выглублении зуба M изг  0 , N  630083Справ. №НТогда:  0630083 25,2  160000 ,25000Инв. № подл.Подпись и датаВзам. инв. №Инв. № дубл.Подпись и датаусловие прочности выполняется.ДП 23.05.01 00 00 02 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист76.

Характеристики

Список файлов ВКР