Диссертация (1173128), страница 24
Текст из файла (страница 24)
— На Ь1о1: Сис Йа сЬас Ч1ег Хат, 1996. 119. Х8ыуеп Ч1ег Тгыпд, Ноапд На, 1.е 9ыапд НапЬ. ТшЬ гоап 1а 1Ьиас хау дипел ггеп Ехсе1 / Ь1дыуехп Ч1ег Тгыпд, Ноапд На, Ье (~папу НапЬ. — На Ь1о1: Ь1ХВ Хау дипел, 2004. 120. РЬагп Хаос Тоап, РЬап Таг Васс. КЬ1 Ьаы Ч1ег Ь1ат. — На Ь1б1: Ь1ХВ КЬоа Ьос ча К1 гЬыаг, 1993. 121. Яыу ЬоасЬ сЬыпд ТЬи дб На Ь1о1 дегп пагп 2030 ча 1агп пЬ1п йегп паш 2050.— На М61: Во Хау йод, 2011.
122. С/ыу ЬоасЬ рЬаг спегп С1ао гЬбпд чап га1 ТЬЙ дб На Ь1о1 реп пат 2030 ча гаги пЬ1п реп пагп 2050. — На Хо1: Во 01ао гЬбпд чап га1, 2010. 123. 0иу ЬоасЬ рЬаг гг1егп 01ао гЬбпд чап га1 Ч1е1 Ь1агп дегп патп 2020 ча 1агп пЬ1п дегп паш 2030. — На 1Х1о1: Во С1ао гЬбпд чап га1, 2009. 124. Та1 11еи гЬ1ег 1се Ьагп сЬш пйг пса пх Чопд. — На Ь1о1: Во С1ао гЬбпд чап са1. 125. ТСЧХ 4527:1988. Наги дыопд айаг ча Ьагт дыопд о гб — Т1еы сЬыап й1ег 1~е.— На Ь1о1. — 1998.
— 32 р. 165 ПРИЛОЖКНИЯ го = 0,53 — коэффициент трения пары «бетон-грунт». Результаты расчета показаны в таблице В ~ Н „44 (м) ~ (м) Н1 8 Ч (м) (кН/м), (кНlм) Ео ф (мПа) ~град) ('кН) (кНа) 1 3,6 ' 3,0 20 34 20 5 454 953.4*1 1 76.0 49.8 2 5,0 ! 3,0 20 34 20 5 64.3 176.0 1242.7*1 49.8 3 8,0 ~ З,О 5 101.8 176.0 20 34 20 1861.1*1 49.8 5 65.1 209 0 4 З,б ! 4,5 20 34 20 1233.8*1 59.1 5 883 2420 5 3,6,'6,0 20 34 20 1544.7*1 68.4 5 45.4 ' 1 76.0 6 З,б ! 3,0 7 З,б: '3,0 10 34 20 953.4* 1. 953.4* ~ 49.8 5 45.4, 1 76.0 15 34 20 49.8 8 3,6 ! З,О 953.4*1 25 34 20 5 45.4 1 76.0 49.8 9 З,б 3,0 30 34 20 5 45.4 1 76.0 953.4* 1.
49.8 5 45.4 1 76.0 10 З,б! 3,0 35 34 20 953.4* 1. 49.8 5 45.4 ' 1 76.0 20 30 20 3,6, '3,0 980.7* 1. 58.7 5 45.4 ~ 1 76.0 12 36~30 20 32 20 966.6* 1. 54.1 13 36! 30 20 36 20 5 45.4, 1 76.0 940.9*1 45.7 167 Приложение 1. Усилие для преодоления сил трения грунта на поверхности обделки тоннеля (Р~) Усилие для преодоления сил трения грунта на поверхности обделки тоннеля (Р~) можно определить по формуле: Р, = Й.Ц2(д.В+ р Н) + д) ~о+ (В+ Н).со) А где к = 1,1 — коэффициент надежности; 14 3,6~3,0 929.1* ~ 41.9 918.0* ~ 38.3 16 Зб 30 49.8 17 3,6~3,0 49.8 18 36! ЗО 921.4*1 49.8 985.3* ~ 49.8 20 3,6! З,О 1 01 7.2* 1 49.8 34 20 3 45.4, 132.0 21 3,6! 3,0 20 752.7* 1. 37.3 7 45.4 220.0 22 3,6~3,0 20 34 20 1154.0*1 62.2 1555.2*1 87.1 24 3,6 ~ 3,0 20 34 20 5 45.4 1 76.0 49.8 20 34 20 5 45.4 25 З,б! 3,0 1 76.0 49.8 34 20 5 454 1760 26 3,6! 3,0 20 953.4* ~ 49.8 5 45.4 ' 1 76.0 27 3,6~3,0 20 34 20 953.4* 1. 49.8 49.8 49.8 где: Вг, Нг — ширина и высота тоннеля (м); р - угол внутреннего трения (град); с— сцепление грунта (кПа); Ео — модуль деформации грунта; у — удельный вес грунта (кН!м ); Н~ — глубина заложения тоннеля (м); Ь - длина участка продавливания (м); 8— з, вес единицы длины обделки; д — вертикальное равномерно распределенное давление грунта на обделку (см.
формулу 2.6); р — горизонтальное равномерно распределенное давление грунта (см. формулу 2.7). 168 20 38 20 5 45.4 ' 1 76.0 15 3,6: ;3,0 20 40 20 5 45.4' ,176.0 20 34 1 5 45.4, 1 76.0 20 34 5 5 45.4 1 76.0 20 34 15 5 45.4 1 76.0 19 З,б, 3,0 20 34 25 5 45.4 176.0 20 34 30 5 45.4 ' 1 76.0 23 3,6 ! 3,0 20 34 20 11 45.4 308.0 28 З,б ! 3,0 20 34 20 5 45.4 ~ 176.0 29 3,6' ,З,О 20 34 20 5 45.4, 176.0 865* 1. 902*1 953.4* 1. 953.4* 1.
953.4* ~ 953.4* 1 Приложение 2. Лобовое усилие нродавливания Рг 1 г = 1~ (В» + В» + Вь + ~. О) где Й =1,1 — коэффициент надежности; Š— площадь забоя, м . г Я Я» — усилия внедрения козырька ножевой части, кН; й„= ц з~п(а+ 6) (1I соза) Вг, где Вт — наружная ширина ножевой части, м; 1 — текущая глубина внедрения клина, м; а — угол заострения козырька ножевой части, град; 6 — угол трения грунта по металлу, град; ц — приведенное наклонное давление на козырьке ножевой части, кН/м~, "' Я~ — усилия внедрения лотка ножевой части, кН; В» = ф.з~п(а+ 6)(1/соза) Вт, где Вг — наружная ширина ножевой части, м; 1 — текущая глубина внедрения клина, м; а — угол заострения клиновидного элемента лотка, град; 6 — угол трения грунта по металлу, град; Д~ — сдвигающая равнодействующая сила предельного давления по контактной плоскости лотка ножевой части, кН, "Вь — усилия внедрения вертикальных элементов ножевой части, Кн; Усилие внедрения вертикальных элементов ножевой части, рассчитывается на последнем этапе, когда нож полностью переместилась в грунтовой массе, при напряжении в грунтовом массе достигает предельного состояния, определяется по формуле [381: Вь - -»( ОА з~п(а+ 6) Н, где д, — распределенная нагрузка на плоскость клина, кН/м, ОА — контактная плоскость ножевой части и грунта, м; Н вЂ” высота расчетной ступени, м; 169 а — угол заострения клиновидного элемента лотка, град; о — угол трения грунта по металлу, град; Давление пригруза в рабочем забое Д, прикладываемое вручную, механически или сжатым воздухом в рабочем забое для поддержания давления в грунте и удержания его от обрушения внутри тоннеля.
Давление пригруза должно уравновешивать горизонтальное давление грунта, определяется по формуле: О~р где р — горизонтальное давление грунта в забое (см. формулу 2.7). Результаты расчета показаны в таблице Вт Нт Н, О (м) (КН'м ) нк )г, )~ь Рг 1'кН) 1'кН) (кН) (кН) Ео с (кНlм ) У (грпд) мПп (м) (м) 20 3,0 20 34 5 49.8 90.5 108.3 72.4 889.4 3,6 20 3,0 20 34 5 49.8 169.3 175.5 84.4 1293.2 5,0 20 20 34 5 49.8 351.2 320.9 96.5 2159.1 8,0 3,0 20 5 59.1 121.9 150.1 84.4 1445.0 20 34 3,6 4,5 20 5 68.4 158.0 198.6 96.5 2124.0 20 34 3,6 6,0 10 3,6 3,0 20 34 5 49.8 90.5 108.3 53.4 868.5 15 20 34 5 49 8 90 5 108 3 61.2 877.1 3,6 3,0 25 20 34 5 49.8 90.5 108.3 77.9 895.5 3,6 3,0 30 3,6 3,0 20 34 5 49.8 90.5 108.3 84.1 902.3 10 3,6 3,0 20 34 5 49.8 90.5 108.3 94.1 913.3 20 5 58.7 70.7 127.7 73.7 996.3 3,6 3,0 20 30 20 12 20 5 54.1 798 1177 727 9397 5 45.7 103.1 99.5 72.7 845.6 3,6 3,0 32 20 36 13 20 3,6 3,0 170 Я вЂ” давление в рабочем забое для поддержания давления в грунте и удерживания его от обрушения внутри тоннеля, кН/м; г.
го 14 3,6 го 5 41.9 118.1 120.7 73.6 841.0 38 20 15 36 3,0 20 40 5 38.3 136.2 83.3 75.3 778,9 20 3,0 34 20 З,О 34 20 18 36 95.7 1083 72.4 895.1 3,0 5 498 15 20 19 36 3,0 25 34 5 49.8 87.4 108.3 72.4 886.0 20 85.4 108.3 20 36 3,0 34 5 498 72.4 883.8 30 20 3,0 20 34 90.5 81.2 21 36 3 373 50.1 687.3 20 22 36 3,0 20 34 7 622 90.5 135.4 94.6 1091.5 20 34 23 36 3,0 20 11 87.1 90.5 250.9 139.2 1563.1 20 3,0 20 34 20 3,0 20 34 20 20 34 З,О 20 27 3,6 90.5 1083 72,4 889.4 3,0 20 34 5 49.8 20 3,0 20 34 20 3,0 20 34 где: Вв Нт — ширина и высота тоннеля (м); Ео — модуль деформации (мПа); о — угол внутреннего трения (град); с — сцепление грунта (кПа); Н, — глубина заложения тоннеля (м); Д вЂ” давление в рабочем забое для поддержания давления в грунте и удерживания его от обрушения внутри тоннеля, кН/м; Я,.
— усилия внедрения 2, козырька ножевой части (кН); А~ — усилия внедрения лотка ножевой части (кН); Аь— усилия внедрения вертикальных элементов ножевой части (кН); Рз — лобовое усилие продавливания. 171 16 3,6 17 3,6 24 3,6 25 36 26 36 28 3,6 29 3,6 5 498 5 498 5 49.8 5 498 5 49.8 5 498 5 498 172.4 108.3 120 108.3 90.5 108.3 90.5 108.3 90.5 108.3 90.5 1083 90.5 108.3 72.4 980.1 72.4 922.3 72.4 889,4 72.4 889,4 72.4 889.4 72.4 889.4 72.4 889.4 Х = Р~ + Р~ (кН) )~Ъ Х = Р1 + Ра 1'кО) 953*1.+ 890 16 865*1.+ 980 1 243* 1.
+ 1293 17 1861*~ +2159 18 1234* ~ + 1445 19 1 545* ~+ 2124 20 953*1.+ 869 21 953*1 + 877 1154*~ + 1092 22 953*1 + 896 23 1555*1.+ 1563 953*1 + 890 953*~ + 902 24 953*1.+ 913 25 953*1.+ 890 10 981*~ + 996 26 953*~+ 890 967* ~+ 940 27 953* ~ + 890 12 953*1.+ 890 941 * 1. + 845 28 929*1 + 841 953*1.+ 890 14 29 918*1 + 7?9 15 где: Ь=пх1 — длины участка продавливания (м); г — глубина заходки; 172 Приложение 3. Усилие продавливания 902* ~+ 922 921*1 + 895 985* 1+ 886 1017*~ + 884 753*1.+ 687 .
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
