Диссертация (1172990), страница 19

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 19)

Это означает, что аналог соотношения (5.4.1.1) для данного цикла имеетвид:Q*Q*tg ( )  kh1 4kh*4tg ( )(5.4.1.4)При этом примем во внимание, что расход закачки Q* в этом цикле выбрантак, что нестабильная трещина в цикле КСД закрыта и рабочая жидкостьпоступает только в перфорированный пласт.Тогда из (5.4.1.3) и (5.4.1.4) следует:126khkh1Q  или Q1  Q 1Q1kh1kh1(5.4.1.5)Итак, на основе определенных по результатам ГДИС в циклах КПД и КСД*проводимостях пласта kh1, kh1 и общем расходе закачки Q в цикле КСДвозможна оценка расхода жидкости, поступающей в перфорированный пласт вданном цикле Q1, а значит, и оценка расхода непроизводительной закачки Q2=QQ1.Таким образом, дополнение технологии ГДИС циклом КСД* с уменьшеннойрепрессией дает возможность определить объем нецелевой закачки, а такжепроводимости как перфорированного, так и неперфорированного пластов.Следует отметить, что наличие информации о целевой закачке Q1 ипроводимостиkh1даетвозможностьопределитьскин-факторS1перфорированного пласта в режиме технологической закачки КСД.

Для этоговоспользуется уравнением Дюпюи для каждого пласта в цикле КСД:Q1 RКП2kh1 ( Pс  Pпл1 )2kh1P1, S1  lnRКПQ1rc (ln s1 )rc(5.4.1.6)где Pс – забойное давление в цикле КСД, Pпл1 – пластовое давлениеопределяемое в цикле КПД, μ – вязкость закачиваемой жидкости, Rкп– радиусконтура питания, rc –радиус скважины.Последующийалгоритмоценкииндивидуальныхпараметровперфорированного и неперфорированного коллекторов сходен с предложеннымв Разделе 5.4. Но нельзя не заметить, что возможность управления нестабильнойтрещиной существенно повышает информативность полученного результата.Изложенный выше алгоритм интерпретации результатов ГДИС представленниже (Рисунок 5.4.1.1) в виде блок-схемы.127Рисунок 5.4.1.1 – Алгоритм интерпретации гидродинамических исследованийдля оценки непроизводительной закачкиПри невозможности проведения дополнительного технологического циклаКСД* проводимость перфорированного пласта можно оценить по результатамГИС в открытом стволе при наличии надежных петрофизических связей, нодостоверность результата существенно уменьшится.Таким образом, одним из основных негативных факторов, связанных сформированиемнестабильнойтрещинойавто-ГРП,являетсянепроизводительная закачка, связанная с подключением к перфорациидополнительных толщин коллекторов.Включение в технологию гидродинамических исследований циклическихзакачек разной интенсивности существенно повышает результативностьдиагностики нестабильных трещин авто-ГРП и оценки степени ее негативноговлияния.Длядиагностикитрещиныиэкспресснойоценкидоливнепроизводительной закачке необходима технология исследования, включающая128цикл работы на высокой репрессии (при которой трещина открыта), остановкискважины (трещина смыкается) и цикл на низкой репрессии (трещина закрыта).Для оценки индивидуальных параметров вскрываемых трещиной пластовпри интерпретации результатов ГДИС должны быть учтены дополнительныеаприорныегеолого-промысловыеданные(работающиетолщины,энергетическое состояние пластов и пр.).

Однозначное заключение одренировании нестабильной трещиной не вскрытых перфорацией пластов можетбытьсделанотолькоприкомплексномиспользованиирезультатовгидродинамических, геофизических и промысловых исследований.Результативность ГДИС существенно увеличивается при дополнениитехнологии ГДИС циклом закачки с уменьшенной репрессией, исключающейформирование нестабильной трещины.Сравнивая величины проводимости пласта, определенные по результатамГДИС в перечисленных циклах, можно:а) диагностировать факт подключения к закачке неперфорированныхтолщин с высокой проницаемостью (случай наиболее негативный с точки зрениянепроизводительной закачки);б) оценить свойства невскрытого перфорацией пласта;в) определить объем непроизводительной закачки.1295.5Опробование методикиРассмотрим пример реализации алгоритма (Рисунок 5.5.1).В нагнетательной скважине х2 были произведены исследования, состоящиеиз нескольких циклов: остановка скважины на КПД с продолжительностью 143часа, запуск скважины с уменьшенным режимом закачки 150 м3/сутпродолжительностью 55 часов КСД_1, смена режима с увеличением закачки до380 м3/сут КСД_2.Увеличение режима закачки с 150 до 380 м3/сут приводит к раскрытиютрещины авто-ГРП и, как следствие, подключению дополнительно работающейтолщины, о чем свидетельствует увеличение гидропроводности (Рисунок 5.5.2).Наличие трещины при режиме 380 м3/сут дает возможность предположить,что трещина уже существовала до периода остановки скважины на КПД.

Темсамым в данном исследовании имеется вся необходимая информация дляопределения непроизводительной закачки через трещину авто-ГРП.Итак,гидропроводностьвциклеКПДравна941мД∙м/ср,КСД_1 = 510 мД∙м/ср, КСД_2 = 6617 мД∙м/ср.Основываясь на соотношении 5.4.1.5, расход производительной закачки Q1равен:Q1 = 383∙510 / 941 = 207 м3/сут,таким образом, расход непроизводительной закачкиQ2 = 383 – 207 = 176 м3/сут.130Рисунок 5.5.1 – Гидродинамические исследования скважины х2Рисунок 5.5.2 – Log-Log диагностика поля давления цикловКСД_1, КСД_2 и КПДСледует обратить внимание, что наличие режима с уменьшенной закачкойсущественно повышает информативность гидродинамических исследований идает возможность оценить объем непроизводительной закачки.1315.6Основные выводы к главе1.Наосновеинформативностьтермодинамическогогидродинамическихмоделированияисследованийвизученанагнетательныхскважинах с трещиной авто-ГРП, которая подключает к закачке дополнительныетолщины.Подтвержден известный факт, что информативные возможности2.ГДИС в нагнетательных скважинах с трещиной авто-ГРП существенновозрастают в случае, когда технология исследования включает в себя работу сциклической закачкой на разных репрессиях.

В момент закачки с увеличеннымрасходом трещина должна подключать дополнительно работающую толщину, вмомент остановки – смыкаться.Основным информативным параметром, позволяющим судить о3.подключении дополнительно работающей толще является интегральнаягидропроводность (проводимость), оцененная в циклах КСД (когда трещинаподключает дополнительные работающие толщи) и КПД (когда трещинасмыкается).Установлено, что по величине изменения оцененной по ГДИС4.гидропроводности (проводимости) пластовой системы в циклах КПД и КСД,можно не только диагностировать факт работы неперфорированных толщин приавто-ГРП,ноиколичественнооценитьфильтрационныесвойстваподключаемого пласта и непроизводительную закачку.

Однако, для решенияданнойзадачинеобходимбольшойобъемсопутствующейаприорнойинформации о: работающих толщинах коллекторов (данные ПГИ), пластовыхдавлениях (результаты ГДИС по целевым объектам), фильтрационных свойствах(данные ГИС в открытом стволе), работающей длине трещины авто-ГРП.1325.Таким образом, основными факторами, влияющими на ГДИС,являются: неоднородность в проницаемости пластов и толщин, различиепластовых давлений, не связанных с гидростатикой, и разная длина трещин.6.Для снятия указанных неопределенностей и уменьшения влияния нарезультаты ГДИС погрешностей в априорных данных автором предложенатехнологияпроведенияГДИС,позволяющаяопределитьдебитнепроизводительной закачки и фильтрационные свойства перфорированного иподключаемого пластов.

Технология отличается от стандартной проведениемдополнительного цикла КСД с уменьшенной репрессией (когда трещина неподключает дополнительно работающие пласты) с целью определениягидропроводности (проводимости) перфорированного пласта. Вышеупомянутыйцикл позволяет существенно повысить информативные возможности ГДИС внагнетательных скважинах с трещинами авто-ГРП.7.Предложенная технология проведения исследования и методикаинтерпретации результатов опробованы в нагнетательных скважинах савто-ГРП на ряде месторождений Западной Сибири.133ЗАКЛЮЧЕНИЕПредставленная диссертационная работа содержит обоснование и решениепоставленных во введении задач.Предложенные автором методики позволяют оценивать эксплуатационныеи коллекторские характеристики макронеоднородных пластов, вскрытыхмакротрещинами.

Подобная информация помогает при корректировке операцийпо гидроразрыву (случаи с мини-ГРП и МГРП), а также при планированиидальнейшей разработки месторождений (случай с авто-ГРП).Следует отметить основные результаты, полученные в данной работе:на основе моделирования и анализа результатов экспериментов вскважинахобоснованаметодикаопределенияотносительногопрофиляпроницаемости макронеоднородных пластов, вскрытых трещиной, базирующаяна контроле динамики температурного поля в стволе скважины непосредственнопослепроведенияоперациипомини-ГРП.Показано,чтоосновныминформативным параметром для диагностики фильтрационных свойствмакронеоднородного пласта, вскрытого ГРП, является темп релаксациианомалии температуры созданной при формировании трещины;для горизонтальных скважин, вскрывающих макронеоднородныетолщи с МГРП, обоснована методика количественной оценки доли притока изкаждой трещины по данным термометрии; данный подход осуществим благодаряналичию яркой контрастной температурной аномалии, сформированной впроцессе создания трещины гидроразрыва;разработанспособопределенияиндивидуальныхсвойствмакронеоднородных пластов, вскрытых трещиной авто-ГРП, и объемовнепроизводительнойзакачкивнагнетательныхскважинахнаосновекомплексных исследований ГДИС + ПГИ + ГИС.

Данный подход основываетсяна сопоставлении гидропроводностей (проводимостей) пластов, определенныхпо результатам ГДИС, в циклах закачки с различной репрессией и в статике с134использованием априорной информации о работающих толщинах и профилепроницаемости по результатам геофизических исследований.Представленная работа является необходимым шагом к детальномуконтролю сложнопостроенных объектов, вскрытых трещиной для повышенияэффективности разработки нефтяных месторождений.135СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ1.Абрукин A.Л.

Потокометрия скважин. - М.: Недра, 1978. – 253с.2.Аксельрод С.М. Геофизический контроль гидроразрыва пласта вреальном времени: возможности и ограничения (по материалам зарубежнойпечати)// НТВ Каротажник. – 2014. – №238. – стр.84-116.3.Александров С.И., Мишин В.А., Никонов Е.О., Буров Д.И.,ШуфлинскийД.В.Успешныйопытмикросейсмическогомониторингагидроразрыва пласта на нефтегазоконденсатных месторождениях ЗападнойСибири// НТВ Каротажник. – 2017. – №281. – стр.7-16.4.Бадалов Г.И. Контроль разработки нефтяных месторожденийгеофизическими методами.

– М.: МИНГ, 1991. – стр.64.5.Барренблатт Г.И., Ентов В.М., Рыжик В.М. Теория нестационарнойфильтрации жидкости и газа. –М.: Недра, 1972. – 288 с.6.Барышников А.В., Габдрашидов Э.Ф., Никурова Л.Ф., КременецкийМ.И., Кокурина В.В., Гуляев Д.Н. Формирование системы промысловогомониторинганаосноведолговременныхисследованийстационарнымидатчиками на приеме насоса // Нефтяное хозяйство. – 2009. – №12. - стр.41-44.7.Барышников А.В., Сидоренко В.В., Кокурина В.В., КременецкийМ.И., Мельников С.И., Ридель А.А. Решение проблемы интерпретациирезультатов гидродинамических исследований низкопроницаемых коллекторов сгидроразрывом на основе анализа снижения дебита скважин// Нефтяноехозяйство.

Характеристики

Список файлов диссертации