Диссертация (1172922), страница 16

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 16)

По [22, 50]пожарныеизвещатели, устанавливаемые в помещениях каждой квартиры, должныподключаться к поэтажному лучу АУПС через промежуточное приемно-103контрольное устройство. Промежуточное приемно-контрольное устройстводолжно выдавать звуковой сигнал «Пожар» непосредственно в квартиру, и егонеобходимо устанавливать при входе каждой квартиры.Основные требования при проектировании системы пожаротушения:интенсивность подачи огнетушащего вещества должна составлять не менее0,08 л/см2 [141], а расход воды должен составлять не менее 1 л/с на погонныйметр, то есть требования к устройству АУПТ, к расходам и интенсивностямподачи воды для ВЖЗ не идентичны в зависимости от высоты жилых зданий. Вотличии от других жилых зданий, в ВЖЗ все встроенные и встроеннопристроенныенежилыепомещения:автостоянки,вспомогательные,технические и общественные помещения, мусоросборные камеры и стволмусоропровода оборудуются, как правило, спринклерными АУПТ [22, 50].Над входными дверями квартир снаружи (квартирах, холлах) часто впрактикестроительствапредусматриваютустановкуспринклерныхоросителей, подключенных к стоякам ВПВ (п.

7.10.2. [50]). Как альтернативаданному техническому решению, устройство противопожарных дверей спределом огнестойкости EI 45-60 во входных проемах квартир.В целях предотвращения выхода пожара и его распространения по фасадуздания встречаются решения по устройству АУПТ над оконными проемами.Как показывает анализ полученного «реального» температурного режимас действием АУПТ (рисунок 2.18) над проемами помещения 100 м2 (условнойупрощенной квартиры с усредненной площадью), воздействие на него системавтоматического тушения незначительно и оказывает влияние на снижениесредней температуры в помещении не более, чем на 50 °С.

Данные решения поустройству АУПТ направлены скорее на локализацию и нераспространениепожаразапределыквартиры.Поэтомуцелесообразнообеспечиватьпродолжительность работы АУПТ по времени, равному пределу огнестойкостиограждающих строительных конструкций квартир.104Динамика развития пожара и влияние на температурный режим АУПТ стонкораспыленной водой в пределах этажа ВЗ с помощью FDS рассмотрены вработах [142,143].

Результаты этих работ показывают, что применение АУПТ стонкораспыленной водой обеспечивает снижение температур в начальнойстадии развития пожара до 350-400 ºС и безопасность железобетонныхконструкций. Соответственно, их устройство может позволить снизитьтребуемые пределы огнестойкости основных несущих конструкций ВЖЗ.Расчетная оценка эквивалентной продолжительности пожара длястроительных конструкций на основе моделирования пожара в помещениирассмотрена в работе (таблица 2.8) [144].Таблица 2.8 – Результаты расчета эквивалентной продолжительности пожара различнымиметодами [144]ВидконструкцииПерекрытиеСтенаКолоннаПроёмность, м0,5Результаты расчета tэкв, минFDS 6 ГОСТ Р 12.3.047-2012 EN1991-1-2-20090,10,170,260,10,170,26477616247761626993902402041926254456254450,10,170,26477684180138126625445Результаты расчета эквивалентной продолжительности пожара сиспользованием FDS 6 и Еврокодов [78,79] дают более-менее сравнимыезначения при проемности до 0,17 м0,5.

Значения по стандарту [81] более высокиеи для стен с минимальной проемностью 0,1 м0,5 достигают 240 минут. Какотмечают авторы работы [144], причины этого кроются не вполне яснойметодологии получения кривых температурных режимов в [45, 80,81].105Моделирование «реального» температурного режима проводилось приработе систем вытяжной механической ПДВ с дымовыми клапанами 0,5×0,5 ми расходом 6,2 м3/с.Пожарная безопасность систем вентиляции, воздушного отопления икондиционирования ВЖЗ, а также систем противодымной защиты должнасоответствовать требованиям, установленным в СП [22,145,146]. Привыявлении несоответствий между требованиями, приоритетным являетсявыполнение положений [22].В составе противодымной защиты ВЖЗ должна быть предусмотренасистема приточно-вытяжной ПДВ, обеспечивающая расчетные режимысовместного действия при различных сценариях развития пожара в одном изпомещений в пределах одного пожарного отсека.В зависимости от объёмно-планировочных решений ВЖЗ приточновытяжная механическая ПДВ в пределах пожарного отсека должнапредусматривать выполнение следующих целей: обеспечение безопасной эвакуации людей; обеспечение деятельности пожарных подразделений по тушениюпожара.Для выполнения этих целей предусматривается выполнение следующихзадач (рисунок 2.17): удаление продуктов сгорания из поэтажных коридоров, холлов,встроенных помещений (отдельных пожарных отсеков, как правило, на нижнихэтажах) других классов функциональной пожарной опасности, а также измногосветных помещений (атриум, пассаж); подача наружного воздуха для создания избыточного давления не менее20 Па и не более 150 Па в незадымляемых лестничных клетках типа Н2, тамбуршлюзах незадымляемых лестничных клетках типа Н3, шахтах лифтов дляпожарных (лифтов для спасения МГН), лифтов, имеющих режимы «пожарнаяопасность», «перевозка пожарных подразделений» и тамбур-шлюзах при106лифтовых холлах на уровнях подземных этажей, перед входами в многосветныепомещения, а также в пожаробезопасных зонах (безопасных зонах для МГН).Рисунок 2.17 ‒ Условное размещение систем механической ПДВПо требованиям [24] п.4.4.12 в зданиях высотой более 28 м Ф 1.3 следуетпредусматривать незадымляемые лестничные клетки не менее 50%, какправило, типа Н1 и не более 50% типов Н2 и Н3.

Данные требования не всегдаполучается выполнить ввиду особенностей некоторых архитектурных объемнопланировочных решений проектов ВЖЗ, поэтому в рамках СТУ применяютсярешения по комбинированию незадымляемых лестничных клеток типовН2+Н3.Расчетные параметры систем приточно-вытяжной ПДВ подлежатопределению в соответствии с [145].

Расход дыма, удаляемого системамивытяжной ПДВ, определяется по расчету с учетом удельной пожарнойнагрузки, геометрических характеристик объемно-планировочных элементов,положения проемов и расчетных параметров наружного воздуха.107При проведении расчетов параметров систем ПДВ применяютсяметодики, изложенные в [147,148].

Расчеты параметров систем приточной ПДВпроводятся: а) при закрытых дверях на всех этажах, кроме основногопосадочного – для лифтовых шахт; б) при открытых дверях на путях эвакуациииз коридоров и холлов или непосредственно из помещений на этаже пожара влестничную клетку или при открытых дверях из здания наружу и закрытыхдверях коридоров и холлов всех этажей – для незадымляемой лестничнойклетки; в) при закрытых дверях на этаже пожара – для тамбур-шлюзов.Давление в нижней части пожарного отсека не должно быть меньше 20 Па, а вверхней части – не более 150 Па. За рубежом давление принимается от 12,5 Падо 60 (67) Па.Массовый расход продуктов горения, удаляемых из коридора черезклапаны дымоудаления (Gпг, кг/с), определялся по формуле [148]:Gпг = АВпНп3/2 = 0,96•1,2•2,13/2= 3,51 кг/с, где:А – размерный коэффициент, А = 0,96 кг/с•м5/2;Вп – ширина дверного проема из коридора в лестничную клетку, м;Нп – высота дверного проема из коридора в лестничную клетку, м.Сечениеклапановдымоудаленияaклbкл=0,50,5м,коридорпрямоугольный (15 м), высота коридора 3 м, размеры дверей из помещения вкоридор (1,02,0 м), расстояние по вертикали от уровня пола до нижнейграницы клапанов дымоудаления 2,0 м, расстояние от помещения с очагомпожара до дымового клапана (х) 2 м, температура внутреннего воздуха (Т в)20°C, удельную пожарную нагрузку (0 ) принимаем по максимальномузначению для жилых зданий 50 кг/м2, предельная толщина дымового слоя (hд)1,0 м, площадь коридора (ab=15,02,0 м) 30 м2.Максимальная среднеобъемная температура в горящем помещении припожаре, регулируемом вентиляцией Т0макс:Т0макс = Тв + 940 exp(0,00470 − 0,141) = 293 + 940 exp(0,0047 ∙50 − 0,141) = 293 + 940 ∙ 1,09856 = 1325,65 К.108Температура газов, поступающих из горящего помещения в коридор, (Т0)составит:Т0 = 0,8Т0макс = 0,8 ∙ 1325,65 = 1060,52 К.ТемпературапродуктовгоренияТпг,удаляемыхизкоридорапрямолинейной формы составляет:Тпг = (0,0368х2 − 3,9259х + 119,81) + Тв1,22(Т0 − Тв )(2ℎд ++кор)кор1 − exp(кор(=exp((0,0368 ∙ 22 − 3,9259 ∙ 2 + 119,81) + 293 +−0,58∙152∙1+30/15−0.58кор)кор2ℎд +кор )1,22(1060,52−293)(2∙1+30/15)15(1 −)) = 112,11 + 293 + 249,7(1 − 0,114) = 626,34 К.Плотность продуктов горения (пг ): пг =353626,34= 0,564 кг/м3 .Площадь проходного сечения одного дымового клапана Fкл составит:Fкл = (aкл-0,03)(bкл -0,05) = (0,5 - 0,03) (0,5 -0,05) = 0,2115 м2.Скорость продуктов горения в клапане Vкл:Vкл =пг3,51== 29,4 м/с.Fкл ρпг 0,2115 ∙ 0,564Расход продуктов горения:L = Fкл ∙ Vкл = 0,2115 ∙ 29,4 = 6,2 м3/с.Примоделированиипожаровполевымметодом«реальных»температурных режимов по различным сценариям возможно получениемножества различных температурных режимов (зависимостей «температура время») и получение которых требует значительных трудозатрат и расчетноговремени.

Характеристики

Список файлов диссертации