Справочник по радиолокации (ред. Сколник М. И.) т. 3 - 1979 г. (1151802), страница 27
Текст из файла (страница 27)
39, увеличивается обратное напряжение импульсного трансформатора. Поэтому, а также для более эффективного ограничении абраг. нога напряжения на тиратроне, ограничительная схема часто включается параллельна схеме формирования импульсов либо со стороны тиратрона, либо на противоположном конце. Такая схема называется концевым ограни. чителел линии. При согласовании сопротивление концевого ограиичитела линии и схемы формирования импульсов обратное напряжение на тиратрана имеет наименьшее значение, но для увеличения времени деионизации тира- трона некоторое обратное напряжение может оказаться целесообразным. В тех случаях, когда сопротивление нагрузки линейнога модулятора больше, чем эта необходимо для согласования, теоретически можно ожидать, что амплитуды серии импульсов будут экспоненциальна убывать вследствие неполной деионизации тиратрона перед началом последующего периода заряда.
Это действительно наблюдается при чисто реэистивнай нагрузке, в результате чего происходят «затяжной поджат» тиратрона и запуск модулятора Однако наличие импульсного трансформатора в типичном линейном модуляторе всегда обеспечивает четкую работу с нагрузкой, сопротиввение которой превышает сопротивление, соответствующее согласованной нагрузке. Вследствие нарастания намагничивающего тока импульсного трансформатора разряд в схеме формирования импульсов продолнсается до изменения паляр. ности напряжении (вероятно, за интервал времени, равный нескольким дли. телыюстям импульса), совершенно так же, как и в случае нагрузки, сопротивление которой было бы меньше, чем у согласованной нагрузки.
Так в цепи ограничителя часто измеряется и иногда используется в каче. стае меры качества модулятора. Ток через ограничитель может меняться в широком диапазоне, однако это еще не является свидетельством плохой работы модулятора. Так как энергия в схеме формирования импульсов пропорциональна квадрату напряжевия, та току в ограничителе, обусловленному рассогласованием, равному 10»(а полного тока модулятора, будет соответст. вовать галька 1 7» потери энергии. В то же время 10»Г» току ограничителя, являющемуся результатом дуговых разрядов в нагрузке в течение 10»г» всего времени, будут соответствовать 1Оа(е потери энергии.
Из этого примера ясно, как здесь можно ошибиться. Так как линейный модулятор работает обьщно иа согласованную нагрузку или близкую к ней, небольшие изменении сопротивления нагрузки могут быть исследованы исходя из того, что мощность, атбираемая от модулятора, будет постоянной Это справедлива при постоянном зарядном напряжении схемы формирования импульсов, что, в свою очередь, требует наличия эффективного ограничения. Точна так же при увеличении пикового разрядного напряжения на 1»г» мощность на нагрузке увеличится на 2«(а независимо от ее динамического сопротивления (см. табл.
6). В линейных модуляторах наиболее используемым нвляется резонансный заряд. обеспечивающий более высокий к. п. д, Поскольку в случае небольшой добротности зарядного дросселя усиление при резонансе снижается, обычно считают (без должных оснований), что полученное усиление при резонансе является мерилом к.
и, д зарядное цепи. Однако усиление при резонансе зависит и от других факторов, таких, как эффективность ограни- ! 12. Линейньге .иодуляторьг чителя и емкое|в кан,генов гара фильтра. К. п. д. зарядной цспн должен поэтому опрелеляться как произведение энергии, накопленной в схеме формирования импульсов, пз частоту повторения импульсов, деленное на подводимую люшность.
Обычно применяется последовательный диод, так ыо одкн и зол же зарядный дроссель может быть использован для нескольких скем формирования импульсов (разной длительности) и (или) при разных частотах повторения импульсов Расчет линейного модулятора представляет значительные трудности, если коэффипиеш заполнения импульсов прсвышаег несколько процентов, так как для деионнзации тирах рона (нлн псрекл~очатсхя крутого типа) перед началом последуюпгега увеличения зарядного тока требуется некоторое врелгя Эффекюлвным решением в этом случае является задержка начала каждого периода заряда с помонгью тиратрана (илн другого аналогичного устройства с управляемым запуском), используемого в качестве последовательнога диода [171).
Лругой задачей, возникающей при большом коэффициенте заполнения, является то, что зарядный ток схемы формирования импульсов, нормально протекающий через первичную обмотку импульсного трансформатора, составляет настолько знг пшельную долю импульсного така, что нм улке нельзя пренебречь Эту трудность можно обойти такой перестройкой схемы, чтобы зарядный так не проходил через импульсный трансформатор [107), однако, в конечном счете, предельное значение коэффициента заполнения, лежащее в пределах 10 — 50л(л, обусловлено недостаткам времени либо для восстановления ил|пульсиога трансформатора (т. е.
восстановления исходного состояния потока в сердечнике), либо для выравнивания зарядов секций с сосредатачеянымн параметрами схемы формирования импульсов перед ее разрядом. Поэтому линенные модуляторы чаше всего используются при небога ншх коэффициентах заполнения, не превышающих 0,000 Форма спада импульса определяется совместным действием многих паразитных эффектов, осоаенно когда нагрузкой являстсн лампа са скр *щснными полями.
Поэтому для получения крутого сиада илшульса часто трсбуется устройства отсекания хвоста какого-либо югпа. Это устройство подкшочается к первичной нлн вторичной обмотке импульсного трансформатора и может быть стол~ простым устройством, как параллельное нагрузочное сопротивление, н столь сложным, как активная схема с использованием ламп (рнс. 38). Прамснгуточнылги по сложности устройствами являются нагрузачные индуктивностп, пндуктивности с насыщением и различные сочетания устоойств.
Быстрый спад импульса имеет особенно большое знвчснке для получения небольшого значения минилюльной измсрясмой дальности РПС, д:ш чего требуются ил|пухлом очень небольшой длительности В этом случае наиболее прнгошюй может оказаться нагрузочная индуктивность. Однако выбор оптималыюго лстройства отсскання хвоста определяется многими факторамв, в том шслс и диапазоном требуемых длительностей импульсов. Мокнут быть созданы различные схемы линейных модуляторов, в каторьж ншигн лавана несколько схем формирования амплльсов для генерирования выхолив~о илп~ульса прн другом значении сопротивления, чем ло, которое ьоммутпрустся тпратроном [94, 163).
Иногда гзкзя схема обладает определены змн преимлпсествами, но прн этом увеличивается стоимость схемы формпроваюи импульсов п усложняется задача позу юння корошей формы импульсов. Так как в этом случас и;шряженис на такой схеме имеет в процессе нормальной работы обе полярности, очень трудно (если не невозможно) добиться эффективной работы схемы о~ рзннчотеля. В результате в большей части модуляторов с несколькими схс,шлш формированпв наблюдается нсскол ка повторных импульсов (паразнтных выходных импульсов, возникаю~них вслед за полезным импульсом), вызванных многочшлснными внутрснннмн отражениями остаточной энергии в нескольких схсмзл формирования импульсов. По этим соображениям модуляторы с несколгжн,пг схемами формирования импульсов сравнительно мало прпмевшотся, Гл. й Радиолокационные передатчики Лпыейные модуляторы обычно обладают высоким к.
п. д., но ои может быть снижен по разным причинам. Так, например, в случае коротких нмпуль. сав значительные потери обусловлены парззитнымы ыепями, сглаживающими схемами и устройствами отсекания хвоста, а в случае длинных импульсов— зарядным дросселем (либо он должен быть очень большим). Коммутаторы. Наиболее распространенными коммутаторами в линейных модуляторах являются водородные тиратроны Они имеготся ыа самые разлячиыс номиналы вплоть до 100 МВт имыульсыой и 200 кВт средней мощности (на выходе модулятора).
При небольшой пиковой мощности частота паата. рения импульсов может достигать 50 кГц. Срок службы правильно эксплу. атируечого тирагрона составляет от 500 до 5000 ч, а в облегченном режиме, верагпиа, до 50000 ч. Правильная эксплуатация водородного тнратроиа тре. бует пцательного контроля характеристик, как, например, сопротивления пускового устройства, скорости нарастании тока катода (Й(с(1), равномерности охлаждения (94, 102 †1, 1!О]. В случае коротких импульсов пропускная способность тпратрона ограничена его номинальной импульсной мошносгью (пиковым прямым напряжением е»ю умноженным на пиновый ток г„) НЛИ ЕГО Р» — фаКтаггаМ (Е яХ! гч)», ГДЕ 1« — ЧаСтата ПантОРЕПИЯ ИМПУЛЬСОВ), являющимся мерой нагрева анода В случае длинных импульсов или большого коэффициента заполнения предел определяется номинальным средним значение г тока катода.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
