Диссертация (1137329), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

(Продолжение)Система, ℃2 0502Среда—1 8001 900Нейтр.—> 1 900—2 080Вакуум——> 1 600Вакуум2 080Вакуум——1 600 ÷ 1 900> 1 900ВакуумВакуум2 080Вакуум850 ÷ 1 800Нейтр.Al2 O3 −MoAl2 O3 −TaAl2 O3 −WTiO2 −Ti1 800Нейтр.1 6001 600 ÷ 1 800ГелийНейтр.1 880ВакуумTiO2 −Mo1 600 ÷ 1 8001 880Нейтр.ВакуумTiO2 −W1 800ВакуумTiO2 −Ta1 800ВакуумTiO2 −NiZrO2 −Ti1 450 ÷ 1 6001 600ГелийНейтр.TiO2 −Nb2Температура плавления для Al2 O3Характер взаимодействияОбразуют диаграмму с вырожденноймонотектикой. Химического взаимо­действия нет, полное отсутствие рас­творимости (Рис. 1.2, г)Не взаимодействуютПрочность композита увеличиваетсяс ростом температуры спеканияВ вакууме взаимодействуют с образо­ванием оксидов Mo и пор в металлеПоявляется жидкая фаза (расплавAl2 O3 ), что сопровождается выделе­нием газообразных продуктов, появ­лением макропорВзаимодействуют с образованием Alи MoO3Химическое взаимодействие термоди­намически не осуществимоВзаимодействуют без касания, проис­ходит разложение оксидаАктивное химическое взаимодей­ствие с разложением Al2 O3Диффузии элементов не происходитНе взаимодействуютВзаимодействуют с образованием ок­сидов и пор в металлеХимическая реакция с образованиемAl и WO3Взаимодействуют слабо с поверх­ностным обесцвечиванием оксида ивзаимной диффузией TiO2 и TiВзаимодействуют с образованиемсильной коррозии оксидаВзаимодействуют слабоВзаимодействуют с образованиемкоррозии оксидаАктивное химическое взаимодей­ствиеНе взаимодействуютХимическое взаимодействие с образо­ванием MoO3Химическое взаимодействие с образо­ванием WO3 и низших оксидов TiСильное химическое взаимодействиес образованием оксидов TiНе взаимодействуютВзаимодействуют слабоЛит.[24][21][21,28][28][21][22][21][21][28–30][27][27][21][21][21][21][21][21][21][21]22Таблица 2.

(Продолжение)СистемаZrO2 −NiZrO2 −Zr, ℃1 410 ÷ 1 6001 600 ÷ 1 800—СредаГелийНейтр.—1 8001 900Нейтр.Вакуум2 2002 2002 3001 6001 800 ÷ 2 100ВакуумВакуумВакуум—Вакуум————1 6001 900ВакуумВакуум2 000> 2 0001 900 ÷ 2 1002 525ВакуумВакуумВакуумНейтр.——2 350Вакуум——HfO2 −NbHfO2 −TaHfO2 −V——HfO2 −WHfO2 −Re2 350ВакуумZrO2 −MoZrO2 −TaZrO2 −TaZrO2 −NbZrO2 −VZrO2 −W(ZrO2 +9 %Y2 O3 )−W(ZrO2 +10 %Y2 O3 )−W(ZrO2 + Y2 O3 )−(60 %Mo + 40 %Re)(HfO2 +10 мол. %Y2 O3 )−TaХарактер взаимодействияНе взаимодействуютНе взаимодействуютВзаимодействия и твердых раство­ров нет. В расплавах капли Mo распо­лагаются в матрице ZrO2 (Рис. 1.2, д )Не взаимодействуютНачало взаимодействия, образуютсяоксиды Mo и поры в металлеЛегкое прилипание фазВзаимодействия нетРазложение ZrO2Начало взаимодействияВзаимодействуют с образованием но­вой фазыФазы находятся в термодинамиче­ском равновесии при высоких темпе­ратурах и образуют простые квазиби­нарные твердые растворыОбразуют простую эвтектику при13 вес.

% W. Химического взаимодей­ствия нет, присутствуют только двефазы: ZrO2 и W.W не взаимодействует с Zr — возмож­ным продуктом диссоциации ZrO2(Рис. 1.2, е)Появляется желтый налетВзаимодействуют с образованием ок­сидов и пор в металлеМалые измененияЗаметное разложение оксидаОбразуется пористая структураПри взаимодействии происходит сла­бое изменение окраскиВзаимодействия и дестабилизациинет (температура плавления образ­цов с 10 % W 2 470 ℃)При взаимодействии происходит сла­бое изменение окраскиХимического взаимодействия нет.Образуется твердый раствор; имеет­ся эвтектика при 20 вес. % TaУказанные фазы находятся в термо­динамическом равновесии между со­бой при высоких температурах и об­разуют простые квазибинарные твер­дые растворыСлабое изменение окраскиЛит.[21][21][24][27][21][21][27][21][21][25,31][24,25,32][21][21][27][27][27][21][21][21][22][25,31][21,33]23Таблица 2.

(Продолжение)СистемаThO2 −Ti, ℃1 800ThO2 −Nb1 6001 800ThO2 −Mo2 1001 8001 900 ÷ 2 300ThO2 −TaThO2 −W—1 9002 2002 200 ÷ 2 3002 300UO2 −Nb2 500UO2 −Mo2 620UO2 −Ta1 9302 150UO2 −W1 930 ÷ 2 760MgO−HfCMgO−TaCZrO2 −HfCZrO2 −TaC2 0002 200 ÷ 2 3002 000 ÷ 2 3002 300ThO2 −HfC1 930 ÷ 2 760Y2 O3 −TaY2 O3 −CrY2 O3 −W—1 100СредаВакуумХарактер взаимодействияТитан проникает по границам зерен,новой фазы не обнаруженоНейтр. Взаимодействуют слабоТо же Ниобий проникает по границам зе­рен, происходит коррозия оксислаВакуум Не взаимодействуютНейтр.

Не взаимодействуютВакуум Взаимодействуют слабо с образова­нием налетов, происходит прилипа­ние образцов—Химическое взаимодействие термоди­намически не осуществимоВакуум Начало взаимодействияВакуум НезначительноевосстановлениеThO2Вакуум Взаимодействуют слабо с восстанов­лением ThO2То же Происходит сильное прилипание об­разцовВакуум, Не взаимодействуютНейтр.Вакуум Не взаимодействуютНейтр.Вакуум Не взаимодействуютНейтрВакуум Взаимодействуютсобразовани­ем темно-серой фазы из оксидовтантала,улетучивующихсяпридлительном нагревеВакуум Не взаимодействуютНейтрВакуум Не взаимодействуютВакуум Не взаимодействуютВакуум Не взаимодействуют—Взаимодействуют с образованием но­вой фазыВакуум Не взаимодействуютНейтр.—Не взаимодействуют—Начало взаимодействия1 400—2 100—Взаимодействие полностью заверша­ется с образованием YCrO3При горячем прессовании образова­ния новых фаз не обнаруженоЛит.[21][21][21][22][21][21][21][21][21][21][21][21][21][21][21][22][34,35][36][30,34,36]24В Таблице 3 даны ориентировочные величины максимальной допусти­мой рабочей температуры для оксидов, контактирующих с металлами и уг­леродом в течение 10 ÷ 100 ч [37, 38].Допустимая рабочая температура для оксидов, ℃Таблица 3.Al2 O3BeOHfO2MgOSiO2ThO2TiO2Y2 O3Cr2 O3ZrO2MgO · Al2 O3W1 9802 1002 0901 9801 5902 2901 8201 9801 8201 9001 980Mo1 8901 9002 1501 8201 4802 2001 8201 9801 8202 0901 980Ta1 5901 5901 9001 8201 4802 2001 7601 9001 5901 9001 950Nb1 8201 5901 5901 760—1 7601 4801 7001 7001 5901 700Cr1 3001 9001 9001 9001 4801 900—1 9001 5401 9001 900V1 7001 7001 7001 7001 4801 700—1 7001 5901 7001 700Ni1 5901 5901 700——1 7001 590——1 7001 590C1 6501 9801 9801 6501 4801 5901 4801 980—1 9801 590В работах [38, 39] приведены сравнительные оценки степени взаимодей­ствия материалов в инертной атмосфере при 1 800 ℃ (Таблица 4).

МеталлыMo, Ni с указанными в Таблице 4 оксидами не взаимодействуют.Таблица 4.Степень взаимодействия оксидов в инертной атмосфере при 1 800 ℃.Принятые обозначения: — отсутствие физического изменения на границеметалл-керамика; — разъедание по границам зерен и превращениеоксидной фазы; — незначительное корродирование оксида; ′ —значительное корродирование оксида; — образование новой фазы награнице металл-оксидОксидМеталлNbTiZrAl2 O3BeO ′′—ThO2′′ZrO2 SiTiO2Be′MgO′′25(а). Диаграмма состояниясистемы Cr2 O3 −Cr(б ).

Диаграммасостояния системыCr2 O3 −Mo(в). Диаграмма состояния (г). Диаграмма состояниясистемы Cr2 O3 −Wсистемы Al2 O3 −Mo(д ). Диаграммасостояния системыZrO2 −Mo(е). Диаграмма состояниясистемы ZrO2 −WРис. 1.2.Диаграммы состояния некоторых систем26Анализ и систематизация данных о физико-химическом взаимодействииразличных металл-керамических систем, приведенных в Таблицах 2–4, с уче­том требований к разрабатываемому материалу (Таблица 1) и сформулиро­ванных выше правил отбора фаз композита позволили ограничить ряд подхо­дящих металл-керамических систем, которые характеризуются малой разни­цей КТЛР, хорошей физико-химической совместимостью составляющих ком­понентов, достаточной стойкостью к окислению и способностью сохранятьсвои эксплуатационные показатели в рабочем температурном диапазоне. К ихчислу относится металл-керамическая система Al2 O3 −Cr, которая рассматри­вается в рамках настоящей работы.1.3.

Способы изготовления многослойных композитовметалл-оксидМетоды изготовления многослойных композитов, содержащих чередую­щиеся или иным образом расположенные слои металла и керамики посто­янного или ступенчато изменяющегося состава, весьма многочисленны. Ихможно разделить на следующие группы:1) прессование и спекание насыпных порошковых слоев;2) формование и спекание порошковых пленок;3) термокомпрессионная сварка металлических фольг и оксидных пла­стин;4) нанесение оксида на металлические ленты;5) направленная кристаллизация эвтектик.1.3.1. Прессование и спекание насыпных порошковых слоевМногослойные композиты этого типа могут быть образованы из череду­ющихся слоев металла и оксида, образующих квазиоднородную двухфазнуюсистему, или с переменным, например, ступенчато изменяющимся составом27слоев, а также с различной их структурой.

Способы обычного прессования испекания заготовок многослойных металлокерамических изделий из порош­ков с дозированной засыпкой порошка в полость матрицы, подпрессовкойкаждой из доз и последующим изостатическим холодным или горячим прес­сованием всего изделия наиболее распространены в технологии композитов[40].Описан способ получения композита, состоящего из плотно соединенныхслоев SiC и 3 Al2 O3 · 2 SiO2 (муллит) и предназначенного для изготовлениязащитных трубок для термопар с высокой прочностью и термостойкостью[41]. Композит получают прессованием порошковых смесей муллита и SiC сдобавлением связки из 5 ÷ 30 вес. % кремнийорганической смолы, с последу­ющим обжигом композита при 1 000 ÷ 1 600 ℃ в неокислительной атмосфере.Материал обладает электропроводностью слоя SiC и электроизоляционнымисвойствами муллита.Разновидностью является способ, при котором с целью снижения дефор­мации при термообработке и увеличения прочности диффузионного соедине­ния слоев после холодного прессования металлического порошкового слоя егоподвергают горячему прессованию до плотности 91 ÷ 98 % от теоретическойи шлифуют, после чего засыпают керамическим порошком.Способ горячего прессования имеет ряд преимуществ перед обычнымпроцессом спекания:– температура спекания на 100 ℃ ниже;– длительность спекания меньше почти в 10 раз;– плотность может составить 99 % от теоретической.Этот способ был применен для изготовления слоистых керамо-металлических композиций в МХТИ им.

Д.И. Менделеева: были получены керметыY2 O3 −W и Y2 O3 −Cr дисперсной и слоистой структуры при содержании ме­талла 25 ÷ 30 об. % [42].Исследование показало (Таблица 5) превосходство прочностных свойств28слоистых керметов перед дисперсными, что является результатом повышенияпластичности и более вязкого характера разрушения. Эти свойства крайненизки у чистой керамики и керметов с дисперсной структурой (при содер­жании металла менее 35 об. %), для которых особую опасность представляютударные механические и термические нагрузки. Высокая прочность керметасо слоистой структурой по сравнению с прочностью кермета с дисперснойструктурой объясняется тем, что:– при разрушении слои металла препятствуют распространению трещинв сравнительно хрупкой керамической матрице;– при появлении на пути трещины металлического слоя изменяется дли­на трещины.Указанные факторы препятствует разрушению образца.Таблица 5.Сравнение свойств керметов Y2 O3 −Cr и Y2 O3 −W со слоистой и дисперснойструктурами.

Характеристики

Список файлов диссертации