Никольский Б.П., Григоров О.Н., Позин М.Е. Справочник химика (Том 5) (1113399), страница 59

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 59)

Расчетные данные приводятся в табл. П-б. Тоб.сина Ню Работа, затрачиваемая на одиоступевчатое си!атно | мз воздуха с начальным абсолютным давлением р! =1 пт до давлении рз Верхний индекс у Е указывает конечную температуру сжатого возлухл гз при 1! =1а' С, нижний — при Г,=Э>' С. 29. Теоретическая величина работы, затрачиваемой многоступенчатым компрессором при адиабатическом сжатии 1 кг газа от начального давления р! до конечного лааления рз> А-1 (Р,! йг Езл =ар>о! ~~ — ) — 1 'й — ! Ир,) й-1 = гает! — ц ~' ) л — 1 дж/нг й ' — 1И,) Ею!=/П>+Ьгз+Ьлз+ ° ° .

+Ьгл дж/кг КОМПРЕССОРЫ (П-39) „, Г' ря (П-40) Д. = (1,1 1,!5)— Ч (П-37) 42! и. машины для перемещения жндкастеи н глзов где я — числа ступеней сжатия; 51>, Дй ... — разности теплосодержаний газа для ступеней 1, 2..., дяз/нг. 30. Мощность, затрачиваемая компрессорам в действительном цикле.

называется индикаторной мощностью. 31. Для компрессора, работающего с охлаждением, газа, отношение наименьшей теоретической мощности, т. е. мощности прн изотермнческам сжатии, к индикаторной мощности (определяемой по инднкаторной диаграмме) называется изотермическим к, п. дс е> зз Чзз— Ф д Величину У, определяют по формулам (П-25) н (П-26). Величину !еззд, если известив среднее индикаторное давление р,ч„определяют па формуле: 1)э .

Р'Зл 7»з>ед — — кзт (П-ЗЗ) где г — число всасывающвх сторон поршня; рз д — велвчнна среднего индикаторного давления, определяемая па индикаторной диаграмме действующего компрессора, н|н', г — площадь поршня, мз; Б — хад поршня, и; — число оборотов, об(мин. Изотермическвй к. п. д. Чзз составляет в среднем 0,65 — 0,75.

32. Для компрессора, работающего без охлаждения газа, определяют адиабатический к.п.д. — отношение мощности при адиабатическом сжатии к индикаторной мощности: Чзд— (П-34) Величина >узд определяется с учетам формулы (П-27), 7(ззд — по форму. ле (П-ЗЗ). Адиабатнческг>й к. п. д. Ч,д составляет в среднем 0,93 — 0,97. 33. Мощность яа валу компрессора называется эффективной мощностью.

Эффективная мощность больше ииднкаторвай на величину механических потерь, аозннкакацнх ат трения поршневых колец о цилиндр: 7>>и> )>Гзф =— (П-35) Чи где Чз> — механический к. п. д. компрессора (0,8 — 0,95). 34. Мощность электродвигателя (установочная) определяется с учетом его к. п. д., а также к. п.

ш передачи и принимается с запасом> 7>Грет Р)~'з = Р )>(зф (11-36) ЧзерЧз где [! — коэффициент запаса мощности (1,1 —:1,15); т)„р — к. п. д. передачи ( 096 —;099); >1, — к. п. д. электродвигателя ( 095). . 35. Приближенно мощность электрадвнгателн можно определить па фарм!ле: где Ч вЂ” общий к. п. л.

(-0,45 — 0,62). 36. Расчет мощности компрессоров холодильных установок см. раздел ХП1, пп. 2! — 27. Подробнее расчет мощности см. [!1-![. 37. Производительность поршневого компрессора простога действия опрелелпстся па формуле: >иЗл ~;) = Л вЂ” ' лез>сен (П-ЗЗ) где г — площадь сечения поршня, нь 3 — длина хала поршня, и; я — чвсло оборотов, об!мин; Л вЂ” коэффициент подачи, равный (0,8 —;0,95)Л,. Объемный к.п.д. компрессора> где е,— отношение объема вредного пространства цилиндра к объему, аписываемому поршнем; т — показатель полнтропы расширения газа, оставшегося во вредном пространстве (т=1,2 —;1,4). 38.

Производительность многоступенчатого поршневого компрессора апределяется производительностью первой ступени. Зависимость степени сжатия д от числа ступеней: где д — степень сжатия в каждой ступени; я — чисзо ступеней; рз — давление нагнетания в последней ступени; р„ †давлен всасываиия в первой ступени; ф — коэффициент, учитывающий потери лавления между ступенями (1,1 -; 1,15). Практически допустимая степень с>катин к=2,5; 3,5, Подробные ланные о компрессорах, воздуходувках и вакуум-насосах см.

[П-б[. (,у гр' Ю цо Б 4 0 гр (Ш-4) (П1-5) г шо Рг=— с(тА' (Ш.б) 2. При расчете процесса два варианта. а) Если нужна найти Ш. ГИДРОДИНАМИКА ЗЕРНИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ Осцждение под влиянием силы тяжести своьодное осаждении одипочпои шлрооьрлзцон твеодон частицы Графа-аналитический расчет 1. Расчет процесса осаждения одиночной шарообразной частицы под влия- иием силы тяжести в неподвижной неограниченной жидкой среде прн Аг<3,6, илв Еу<0,0022, или Ке<0.2 можно осуществить с помощью формулы Стокса: 3 Дт (Рт Рс) Ю (П1-1) 18Р, где ш„— скорость осажлеиия, м[сгк; с(т — диаметр твердой шарообразной частицы, и; р, и р, — плотность твердых частиц и среды, кг/мн; Р, — динаивческий казффицвеит зязкоств среды, и.

сок/и', б — ускорение силы тяжести, мгсгкт. При Аг>36, или 1.у>0.0022, илн Ке>02 расчет можно осуществить с помощью номограммы (рис. 111-1), построенной по опытным данным [П1-Ц с использованием критерия Ляшенко [Ш-2[. Соотношение между зтимн критервямит Аг 1.у = Кек (1П-2) Критерии выражаются следующими формуламн. Критерий Архимеда: Аг— Рт Рс с(та (Рт Рс) Р~б (1П-3) Рс (ьс Критерий Ляшенко: Ке Рс шосРс Еу = — Керг — ' Аг Рт Рс Рс (Рт Рс) У Критерий Рейнольдса: К тоос г(т шос с( Рс чс Рс где т, — кннеььнтнческтгй казффициеит вязкости среды, лгт(сек.

Критерий Фруда: осаждения возможны, в зависимости от задания, скорость осаждения (витания) в шарообразной ' Скорость лвюкеннн среди, равная скоростн пвнсннн (освжнсвпн) оценочное чвсткцы. ннзиееесск скоростью кнтенья. ослжденне под влняинем силы тяжести ег р Ф ГР к 4 ЛРГР Е 4 ЗЗЕГ 2 4 Зблгту 4ЗЗЕГ~кч 4 ЕЕГР"Р 4 ЕЗГРГР 4ЗЗЯГ Ас Рис.

П1-1. Зависимость критериев Еу и Ке ат критерия Аг для процесса осаждения одиночной частицы в неподвижной среде: т н б — шерообрввные чвстнцыг г — окрггкснные; г — ггноввтыс; 4 — прококговвтые; 4 — пкестннчвтые. )-У Рс (Рт Рс) Ат снос = з (П1-7) или Ке ес гоос = с(т (Ш-8) з Аг!Р (Рт — Рс) Рой (П1-9) или Кеч, !(т = Шос (Ш-(О) У й 5 0 7 0 070 70 00 40 00 007047И767Дг Рнс.

П1-2. Сравнение расчетных формул для значений критерия Ке в пре- делах Ке= 0,1+4! 1-расчет по формуле (И!-1вя! у-рвсчет па формуле (!ИЛИ, "3 — расчет по формуле (И1-10Л г — расчет по формуле (п!-1з). Опытные ленные респолетевтсв менку «рнвымн / н р. в) При 100<Аг<84 ° 10', или 0„64<Еу<1,5 ° 10', или 4<Ке<500! Ке = 0,152Агцгг~ (П1-16) (П1-17) (1П-18) Ке = 5,181 уо,аз Еу=355 1О зАТ'1(з г) При Аг>84 10в, или Еу>1,5 ° 10в, кпн Ке>6001 Ке 1,74 Аг ' Ке = 0,33 1.у Еу = 5,27 Агьз и!. гндродиилмикл зернистых млтш ихлов частицы заданного диаметра с(т, та вычисляется величина критерия Аг по фор- муле (1П-З), после чего определяется критерий (.у или Ке по рис. П1-1. Затем вычисляется скорость осаждения по формулам.

б) Если необходимо найти диаметр шарообразной частицы с(т па заданной скорости осаждения шчс, то вычисляется величина критерия Еу по формуле (Ш-4), после чего определяется критерий Аг нли Ке по рис. Ш-1. Затем вычисляется диаметр шарообразной частицы по формулам: Аналитический расчет (первый вариант) 3. Аналитический расчет процесса осаждения одиночной шарообразной частицы под влиянием силы 'тяжести можно осуществить с помощью следующих уравнений. а) Прк Аг<3,6. нли Еу<О,ООлх, или !О-'<Ке<0,2: е Ке = — = 0,056 Аг Аг 18 (Ш-Н) В развернутом виде ата формула известна под названием формулы Стокса (Ш-1).

В случае осаждення и газовой среде величиной р, можно пренебречь, так как Отаре, где р,— плотность газа. Для оснткдения в газовой среде формула (Ш-1) принимает вид! Д,ртй шее = 18рс (1П-12) б) В пределах 36<Аг<100. 1ши 00022<(.7<064, или 02<Ке<4 хорошее совпадение с опытными данными дает формула (Ш-22), что показвяо иа рис. Ш-2. Ввиду тато, что при проектировании химической аппаратуры довольно часто приходится рассчитывать аппараты в пределах значений 0„2<Ке<4, кроме йюрыулы (П1-22) предлагаются следующие уравнения: Ке = 0,0593 Аго о Ке = 4,97 Еу~ шз 1.у = 2,085 10 (Аг( тз После нахождения величины Ке значения ш„или б(, определяются по фор.

мулам (П!-8) илп (Ш-10). * !1рн Де<10 ' честнпы нестолько мелы, что ннчнннет скввмввтьсн броуновское лвн. пенне. Фу 70 9 ((7 00 С,5 07И ОСАЖДЕНИЕ НОД ВЛИЯНИЕМ СИЛЫ ТЯЖЕСТИ (Ш-19) (П1-20) (1П-21) 429 Ы«, ГИДРОДИНАМНКА ЗЕРНИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ асажденне под влиянием силы тяжести шос, ым/ггл 7000 70~~> /00 БОО 500 Ф00 700 7000 % 00 50 40 50 7 5 Ф 5Б7БЗЗ> 70 50 405>Д> Д>700 /ОО Д>О «(т ° ыл Рис. 1П-3.

)(омограмма для определения скорости осаждения одиночных шарообразных частиц в неограниченном воздушном пространстве при температуре 20'С и атмцсферном давлении. Г!улктзром показала зависимость скоростз осалыепзк от лзаметра частик по заколу С«окса. Сплошные линии пострсекы по опытзым лы«зым.

своводиое осаждении одиночнои нешарооврлзнон твердои частицы 6. Скорость свободного осаждения частицы неправильной формы всегда меньше скорости асажденвя эквивалентного по объему шара. До снх пор еще нет надежных формул, учитываю«цих влняние формы ча- стицы на процесс ее осаждения, да и форма отдельных частиц в производствен- ных условиях непостоянна. Поэтому обычно скорость осаждения нешзраобраз- ных частиц определяют экспериментальным путем. 7.

Приближенный расчет процасса осаждения нешарообразных частиц мож- но выполнить следующим образом. а) Если нужно найтв скорость осаждения нешарообраэиой частицы, то сна- чала определяют эквивалентный диаметр частицы заданного объема )> (вм'): 3/ з/- /(( (П(-23) — и — -,>, где М вЂ” масса частицы, кг; р, — плотность частицы, кг/>эз. Затем вычисляют величину критерия Аг для «(е: Из а ( р т р с ) р с Аг= рс С помощью рис.

111-1, исходя «в велвчнны Аг, находят значение критерия (.у цо кривой для шарообразной частицы, после чего вычисляют скорость осаж- дения частицы нешарообразной формы: зг рс рт Рс)К (1П-26) Рс где « — коэффициент, учитывающий фара«у частицы. начення фь опрццеленные по опытным данным, приведены в табл. Ш-1. Лля приближенных расчетов величину «р«часто принимают равной 0,76 [0-2) б) Если нужно определить разыер частицы неправильной фориы по задан- ному значенвю скорости осаждения, то по формуле (Ш-4) вычисляют величвну критерия Еу.

Характеристики

Список файлов книги