Готовый курсовой проект - Алгоритм оптимизационного расчета трубчатой печи (1094610), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

310 1,250

Степень черноты ПС в топке

315 0,2653

Эквивалентная ВПЛТ между ПС и расчетной поверхностью топочного экрана, м²

320 13,70

ЭАЧ ВПЛТ между ПС и подом топки, м²

325 0,4000

ЭАЧ ВПЛТ между подом топки и расчетной поверхностью топочного экрана, м²

330 0,8779

ЭАЧП топки, отвечающей размерам Dxl, м²

335 13,97

Минимально возможная ЭАЧП топки, м²

340 13,97

Разность минимально возможной и потребной ЭАЧП топки, м²

345 -1,828

Условие:

350 IF modΔП^Г <= ΔП^Г THEN GOTO 510

355 IF Δq_m >0 THEN N^p = N_A^p GOTO 375

360 IF ΔП^Г <- ΔП^Г THEN GOTO 370

365 ELSE PRINT „П^Q < min П^Г – условие П^Г = П^Q не выполняется GOTO 550

Блок 3.3. Расчет проектной ЭАЧП топки

370 10

375 n=20

380 D=1,865

Разность расчетного и максимального внутренних диаметров ЗТ, м

385 -1,735

Условие:

390 IF ΔD_m > ΔD THEN GOTO 410

395 l=14,63

Разность расчетной и минимальной высот труб ЗТ, м

400 11,6

Условие:

405 IF Δl_m < -Δl THEN GOTO 410 ELSE GOTO 415

410 PRINT „П^Q > max П^Г при q=q_m” A=A+ΔA N_A^p = N^p – 1 GOTO 495

415 85,71

420 2,733

425 R=7,840

430 0,9960

435 2,722

440 1,578

445 0,2986

450 20,33

455 0,7345

460 1,36

465 20,811

Невязка расчета проектной и потребной ЭАЧП топки, м²

470 5,012

Условие:

475 A 116,89

480 IF Δq_m >0 IF ΔП^Г <- ΔП THEN A=A+ΔA GOTO 495

485 IF ΔП^Г <- ΔП THEN GOTO 495

490 IF ΔП^Г > ΔП THEN A=A+ΔA N_A^p = N^p – 1

Проектная теплонапряженность наружной поверхности топочного экрана, кВт/м²

495 17,507

Максимальная локальная проектная температура внутренней поверхности труб ЗТ, ^оС

500 320,00

505 GOTO 210

510 20,811

Блок 3.4. Расчет проектных размеров топочных поверхностей и температуры футеровки

Шаг труб ЗТ, м

515 0,318

Полная длина ЗТ, м

520 302,49

Наружный диаметр ЗТ, м

525 1,779

Высота ЗТ, м

530 15,10

535 2,097

Высота топочного пространства, м

540 15,58

Расчетная температура внутренней поверхности футеровки топки, ^оС

545 630,37

Блок 4. Расчеты теплопередачи в камере конвекции.

Блок 4.1. Предварительные расчеты.

Расчетная температура ПС в камере конвекции, К

700 885,65

То же НП в ЗК, ^оС

705 196,311

То же, К

710 469,461

Внутренний диаметр труб ЗК, м

715 0,147

Критерий тонкостенности труб ЗК

720 0,04082

Отношение площадей наружной и внутренней поверхностей труб ЗК

725 1,082

Функция физических свойств НП при температуре t₁₂

730 0,096

Расчетный коэффициент теплообмена потока НП со стенкой трубы ЗК, кВт/(м²К)

735 0,8337

Тепловое сопротивление стенки трубы ЗК, м²К/кВт

740 0,12404

То же и загрязнений с внутренней и наружной поверхностей трубы, м²К/кВт

745 0,12404

Средний температурный напор в камере конвекции, ^оС

750 383,3

Средняя длина пути луча в поглощающей среде до наружной поверхности труб шахматного пучка с размерами d_HK, S_r, S_B, м

755 0,5374

Степень черноты ПС в камере конвекции

760 0,215

Блок 4.2. Расчет основных размеров камеры конвекции и ЗК для турбулентного режима потока ПС

765 6

Расчетная длина труб ЗК (расстояние между трубными решетками), м

770 2,089

Габаритная длина ЗК, м

775 2,586

Длина камеры конвекции в свету, м

780 2,735

Ширина камеры конвекции в свету, м

785 2,067

Живое сечение камеры конвекции, м²

790 3,239

Скорость потока ПС в живом сечении, м/с

795 1,308

Число Рейнольдса потока ПС

800 2162,73

Условие:

805 IF Re_Nk <=1*10³ THEN n_Г = n_Г – 1 GOTO 785

Блок 4.3. Расчет проектного числа труб ЗК

Коэффициент теплопередачи от потока ПС к потоку НП, кВт/м²К

810 0,03873

Расчетное число труб ЗК

815 55,51

Коэффициент теплообмена конвекцией потока ПС с шахматным пучком труб ЗК, кВт/м²К

820 0,01482

Расчетный комплекс

825 0,05402

Температура наружной поверхности труб ЗК, К

830 490,79

Коэффициент теплообмена радиацией потока ПС с пучком труб ЗК, кВт/м²К

835 0,02150

Общий коэффициент теплообмена потока ПС с пучком труб ЗК, кВт/м²К

840 0,03632

Невязка принятого и расчетного коэффициентов теплообмена, кВт/м²К

845 0,004499

Условие:

850 IF Δα_k > Δα THEN α_k1 = α_k GOTO 810

Проектное число труб ЗК

855 56,0

Невязка расчетного и проектного чисел труб ЗК

860 -0,488625

Условие:

865 IF Δn^k <- Δn THEN l^k = l^k – 0.001 GOTO 775

Число труб в неполном горизонтальном ряду ЗК

870 2

Число рядов труб ЗК по вертикали

875 10

Блок 4.4. Расчет других размеров ЗК и камеры конвекции

Длина прямых участков труб ЗК, м

880 2,101

Полная длина ЗК, м

885 145,10

Габаритная ширина ЗК, м

890 1,908

Габаритная высота ЗК, м

895 1,749

Расчетная наружная поверхность труб ЗК, м²

900 58,42

Высота камеры конвекции, м

905 2,226

Блок 5. Расчеты теплопередачи через тепловую изоляцию топки.

Блок 5.1. Расчет толщины слоя футеровки топки

Плотность потока теплопотерь с поверхности кожуха, кВт/м²:

910. 0,7350

Температура наружной поверхности слоя футеровки, ˚С:

915. 87,39

Средняя температура слоя футеровки, ˚С:

920. 358,88

Коэффициент теплопроводности материала футеровки, кВт/(мК):

925. 0,000152038

Толщина флок футеровки, м:

930. 0,112

Блок 5.2. Расчет размеров и потока теплопотерь с поверхностей обечайки и днища топки

Толщина тепловой изоляции топки, м:

935. 0,125

Наружный диаметр обечайки, м:

940. 2,347

Высота обечайки, м:

945. 15,83

Площадь поверхности обечайки и днища, м²:

950. 121,05

Поток теплопотерь с поверхностей обечайки и днища, кВт:

955. 88,975

Блок 6. Расчеты теплопередачи через тепловую изоляцию камеры конвекции.

Блок 6.1. Расчет толщины слоя футеровки камеры конвекции

Расчетный описываемый периметр канала между футеровкой и конвекционным пучком, м:

960. 18,576

Расчетное свободное сечение канала, м²:

965. 0,7200

Гидравлический диаметр канала, м:

970. 0,1550

Коэффициент теплообмена конвекцией потока ПС с поверхностью футеровки, кВт/(м²К):

975. 0,004638709

Расчетный комплекс I, м²:

980. 0,234

Расчетный комплекс II, м²:

985. 0,34056

Средняя длина пути луча в поглощающей среде в канале, м:

990. 0,258

Степень черноты ПС в части потока, омывающий футеровку:

995. 0,1496

Плотность потока теплопотерь с поверхности кожуха, кВт/м²:

1000. 0,735

Температура наружной поверхности слоя футеровки, ˚С:

1005. 87,39

Толщина футеровки (первое приближение), м:

1010. 0,111

Температура внутренней поверхности слоя футеровки (первое приближение), ˚С:

1015. 553,98

То же, К:

1020. 827,13

Превышение температуры потока ПС над температурой футеровки, К:

1025. 58,520

Условие:

1030. Если , то 1060.

Коэффициент теплообмена радиацией потока ПС с поверхностью футеровки, кВт/(м²К):

1035. 0,019204643

Общий коэффициент теплообмена потока ПС с поверхности футеровки, кВт/(м²К):

1040. 0,024

Температура внутренней поверхности слоя футеровки, ˚С:

1045. 581,674

Невязка расчета температуры внутренней поверхности слоя футеровки, ˚С:

1050. =-27,694

Условие:

1055. Если , тогда на 1065.

Толщина слоя футеровки, м:

1060. , на 1015.

Блок 6.2. Расчет размеров и потока теплопотерь с боковых поверхностей камеры конвекции

Толщина тепловой изоляции камеры конвекции, м:

1065. 0,123

Длина кожуха камеры конвекции, м:

1070. 2,982

Ширина кожуха камеры конвекции, м:

1075. 2,314

Высота кожуха камеры конвекции, м:

1080. 2,473

Площадь боковых поверхностей камеры конвекции, м²:

1085. 26,19

Поток теплопотерь с боковых поверхностей камеры конвекции, кВт:

1090. 19,25

Блок 7. Уточнение результатов теплового расчета печи.

Блок 7.1. Расчет неучтенных поверхностей кожуха печи.

Расчетный параметр, рад:

1095. 0,338614

Площадь потолочной поверхности кожуха топки, м²:

1100. 0,4664

Расчетная площадь поверхности теплоотдачи топки, м²:

1105. F^p=F₁^p+F₂^p=121,52

Площадь поверхности кожуха днища камеры конвекции, м²:

1110. 3,0378

Расчетная площадь поверхности теплоотдачи камеры конвекции, м²:

1115. F^к=F₁^к+F₂^к=29,22

Блок 7.2. Расчет проектных значений режимных характеристик печи.

Поток теплопотерь с поверхности топки, кВт:

1120. 89,32

То же камеры конвекции, кВт:

1125. 21,48

То же печи, кВт:

1130. 110,8

Расход топлива (второе приближение), кг/с:

1135. 0,07514

Тепловая мощность топки (второе приближение), кВт:

1140. 2167

Невязка расчета расхода топлива, кг/с:

1145. 4,60536E-05

Условие:

1150. Если , тогда В=В₁, на 65.

Тепловая мощность топки, кВт:

1155. =2167

Расход топлива, кг/с:

1160. В=В₁=0,07514

Расход воздуха, кг/с:

1165. 2,2615

Расход форсуночного пара, кг/с:

1170. W=W_BB=0

Термический КПД печи:

Характеристики

Список файлов курсовой работы