Stream - Руководство пользователя - Гидравлические расчет трубопроводных систем (1093842), страница 2
Текст из файла (страница 2)
Идентификатор компьютера указан втекстовом поле окна - приветствия при запуске программы (см. рисунок).Идентификатор компьютера2. Отправьте «идентификатор» в aquamatica. Скопируйте «идентификатор» из текстового поля,вставьте в файл и отправьте нам любым удобным способом. Это можно сделать по электронной почтеsoft@aquamatica.com или по факсу.3. Поместите ключ в папку с программой.
Это все! В соответствии с присланным «идентификатором»мы вышлем Вам ключ – файл ‘key.aquamatica’. Этот файл нужно просто переписать в папку с программой(см.рисунок).Никакихдополнительныхдействийсредактирование, изменение названия и т.п.) делать НЕ нужно.Размещение регистрационного файла© 2004-2007, aquamaticaфайлом‘key.aquamatica’(архивирование,ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ НАПОРАДля расчетов в программе Stream™ используется уравнение Бернулли, связывающее величинупотерь напора с основными характеристиками потока:z1 + p1 g + av 12 (2g ) = z 2 + p 2 g + av 22 (2g) + DH , которое преобразуется вp 2 = (z1 - z 2 ) × g + p1 - DH × g Þ DZ × g + p1 - DH × g .С точки зрения расчета гидравлические сопротивления делятся на два вида:- сопротивления и связанные с ними потери энергии, распределенные по всей длине потока;- местные сопротивления.При расчете потерь напора в программе используется принцип наложения потерь.
В соответствии сэтим принципом предполагается, что отдельные виды сопротивлений возникают независимо друг от друга иопределяются только местными осредненными характеристиками потока.Применяя этот принцип, величина DH для всего потока определяется как сумму потерь по длине наотдельных его участках и сумму местных потерьDH = hL + h W .Как показывают результаты опытов, это положение можно рассматривать как практически вполнеточное. Поэтому им широко пользуются при решении внутренней задачи гидромеханики вязкой жидкости.Потери напора по длине определяются по формуле ДарсиhL =l × l × v2,2gгде l - коэффициент гидравлического трения;l – длина участка трубы, на котором определяются потери.Местные потери напора выражаются по формуле ВейсбахаhM =z × v2,2gгде z - коэффициент местного сопротивления, отнесенный к тому сечению потока, в котором беретсясредняя скорость v, м/с.Для определения режима движения жидкости используется безразмерное число РейнольдсаRe =v ×l,nгде n - кинематический коэффициент вязкости.Мы также полагали справедливым, что смена режимов движения происходит при критических числахРейнольдса - ReКР.
С увеличением чисел Рейнольдса при начальном критическом числе Рейнольдса в потокевозникают отдельные области турбулентного режима, которые разрастаются, исчезают и снова появляются.При конечном критическом числе Рейнольдса во всем потоке устанавливается турбулентный режимдвижения.Значения критических чисел Рейнольдса нестабильны и существенно зависят от интенсивностивнешних возмущений, действующих на поток. В качестве критических значений Re для круглых труб намибыли приняты ReКР1=1600 и ReКР2=2400.© 2004-2007, aquamaticaПри ламинарном режиме движения, при Re < ReКР1 коэффициент гидравлического тренияопределяется по зависимости Гагена-Пуазейляl=64.ReПри турбулентном режиме движения коэффициент гидравлического трения зависит от чиселРейнольдса и относительной шероховатости стенок трубы. Величина коэффициент гидравлического трениянаходится по зависимости А.Д.
АльтшуляæD68 öl = 0,11 × çç Э +÷÷dReèø0,25© 2004-2007, aquamatica.ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СРЕДЫПредполагается, что режим движения жидкости в трубопроводной системе – изотермический, поэтомуплотность считается постоянной для всей ТС.Плотность чистых жидкостей в стандартных условиях определяется на основании экспериментальныхзначений по [2]. При известной плотности для стандартных условий (293K и 0.1 МПа) плотность придавлении p и температуре T определяется по зависимостиr = r 293 - x Т ( T - 293) + xР p ,где x Т и xР - эмпирические коэффициенты; для области умеренных давлений x Р = 0 , [5].Коэффициент динамической вязкости чистых жидкостей определяется на основании [7] по формулеöæE÷÷ ,h = h0 × expççk(T+T)è0 øгде k – универсальная газовая постоянная, k=8,31441 J·mol-1·K-1.© 2004-2007, aquamaticaМЕСТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ1.
Внезапное расширениеD2V1V2D1zV1 = a1 × (1 - w1/w2) 2w1/w2 = (D1/D2)22. Выход в резервуарzV1 = a1V1V2=0D13. ДиафрагмаD2V1D1VdDdV2zV1 = zV2 × (w2/w1) 24. Диафрагма типоваяV1w1w2VdV2wd[См. 1, таблица 3.15]5. Сопло типовоеV1w1Vdwd[См. 1, таблица 3.15]6. Сопло Вентури© 2004-2007, aquamaticazV2 = (1,75 × w2/wd × (1,1 - wd/w1) :: (1,175 - wd/w1) - 1) 2wdV1w1[См. 1, таблица 3.15]7. Вход в трубуV1=0DdVdV2zV2 =[w2 / (0,611×wd) - 1] 2D28.
Внезапное сужениеD2V1aV2zV2 = zÂÕ × (1 - w2/w1)D2zÊÎÍÔ = zÂÕ × (1 - w2/w1)V2zÒÐ @ zÊÎÍÔD19. КонфузорV1aD1zV2 @ 2×zÊÎÍÔ10. ДиффузорD2aV1V2D111. ОтводD1V1a[См. 1, параграф 3.4, пункт 9]© 2004-2007, aquamaticazÄÈÔ = 3,2 × tg(a/2)1,25 × (1 - w1/w2)zÒÐ @ zÄÈÔzV2 @ 2×zÄÈÔ12. ПоворотD1zV1 = 0,55×a / 90V1a© 2004-2007, aquamaticaЛИТЕРАТУРА1. Курганов А.М., Федоров Н.Ф., Гидравлические расчеты систем водоснабжения и водоотведения:Справочник/Под общ.
ред. А.М.Курганова. – 3-е изд., перераб. и доп. – Л.: Стройиздат, 1986. – 440 с.2. Федяевский К.К., Войткунский Я.И., Фаддеев Ю.И. Гидромеханика / Под общ. редакциейВойткунского Я.И. – Л.: Судостроение, 1968.3. Агапкин В.М., Борисов С.Н. Справочное руководство по расчетам трубопроводов. М., Недра, 1987. –191 с.4. Варгафтик Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей. М., Наука, 1972. 720 с.5.
Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. / Под общ. редакцией ШтейнбергаМ.О. – 3 изд., перераб. и доп. – М., Машиностроение, 1992. – 672 с.6. Миркин А.З., Усиньш В.В. Трубопроводные системы: Справочное издание – М., Химия, 1991. – 256 с.7. Фогельсон Р.Л., Лихачев Е.Р. Температурная зависимость вязкости – Журнал технической физики,вып. 8, том 71, 2001. – С.
128-131.© 2004-2007, aquamatica.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
