записка1 (1093770), страница 2
Текст из файла (страница 2)
Ма = 18 
Вода
Мнг = 29 Воздух
=0 %
4. Конечная относительная мольная концентрация поглощаемого компонента в абсорбенте при выходе из абсорбера
МК
=0,002 %
5. Объемный расход инертной составляющей газовой фазы (норм.усл.)
=8450 
6. Мольный расход поглощаемого компонента
=193 
7. Мольный расход абсорбента (инертной составляющей жидкой фазы)
=95793,9 
8. Молекулярный вес газовой фазы
=34,25
9; Плотность газовой фазы
= 14,246 кг/м3
10. Объемный расход газовой фазы, входящей в абсорбционную колонну
=0,336 
11. Мольный расход газовой фазы, поступающей в абсорбционную колонну
=503,8
12. Определяется диаметр колонны
Предельно допустимая скорость газовой фазы (условие превышения 10% уноса жидхой фазы с газовой) рассчитывается для ситчатых тарелок как
=0,419 
wг- рабочая скорость газовой фазы в свободном сечении колонны, которая составляет
=0,335
=1,131 м. Принимаем Dk=1,2 м
Выбираем материал Сталь Ст3.
При температуре 20 °С:
σ=140 МПа [3, стр. 394, таб. 13,1]
Коэффициент прочности сварных швов:
Ψ=1 [3, стр. 395, таб. 13,3]
Толщина стенки аппарата:
=4,357 мм
Принимаем с запасом толщину стенки s=10 мм [3, стр. 211]
Найдем толщину эллиптического приварного днища, при R=D, H=0.25D, где:
R – радиус кривизны днища.
D – диаметр аппарата,
H – высота днища без учета цилиндрической отбортовки.
=2,175 мм
Принимаем толщину днища равную толщине аппарата s=10 мм.
13. По принятой площади свободного сечений отверстий fотв = 10 выраженной в % от общей площади свободного сечения аппарата, рассчитывается скорость газа в отверстиях тарелки
=3,351
14. Принимается отношение площади свободного сечения сегмента перешивного устройства к площади тарелки 10%, т.е. R=0,1 и определяется площадь свободного сечения переливного устройства
=0,113 м2
15. Скорость жидкой фазы в переливном устройстве:
=4,237
16. Гидравлическое сопротивление тарелки от сил поверхностного натяжения:
σ = 0,0728 [4, стр. 501, таб. XXII]
=44,8 Па
17. Статическое сопротивление слоя жидкости
=191,3 Па
18. Высота статического слоя жидкости
=0,02 м
19. Сопротивление сухой тарелки
ξ = 1,5 для сетчатых тарелок [ 3, стр. 210]
=120 Па
20. Общее сопротивление тарелки
=356 Па
21. Высота жидкости в переливном устройстве
=0,066 м
22. Минимальное расстояние меязду тарелками, обеспечивающее гидрозатвор в сливном патрубке
=0,045 м
Выбираем Hмт =500
23. Вязкость газовой фазы
μпк = 1,46 ·10-5 Па · с
μиг = 1,84 ·10-5 Па · с [4, стр. 530, номогр. VI]
=1.647 · 10-5 Па · с
24. Кинетические коэффициенты процесса :
=5651.9
D = 13.8 ·10-6 
[1, стр. 71, табл. 11-2]
=1,53 · 10-6
=0,7535
=0,0195
=3445 
=0,117
=6534,9
D = 1.8 ·10-9 [1, стр. 71, табл. 11-2]
=555,6
=118560,8
=0,249
25. Рабочая площадь тарелки без учета площади двух переливов
=0,904 м2
26. Величина отношения рабочей площади тарелки к поперечному сечению колонны
=0,8
27. По справочным или расчетным данным в координатах y-x строится график равновесной зависимости yp= f(x) , выражающей связь концентраций поглощаемого компонента в газовой и жидкой фазах, находящихся в равновесии. Здесь же наносится прямая рабочая линия процесса абсорбции, выражающая связь рабочих концентраций, по 2 точкам прямой [т.1 ( у мн, хмк), т.2 ( умк , Хмн )] . Примечание: у, х - относительные, мольные концентрации.
| x | y | p | Mpx | y* | Ap | Kyf | My | Cy | Xcp | BC | yk | x' |
| 0,00200 | 0,53800 | 0,545 | 134,674 | 0,266 | ||||||||
| 0,00189 | 0,50964 | 0,516 | 134,310 | 0,250 | 139,063 | 0,00171 | 0,00976 | 1,00981 | 0,00194 | 0,25667 | 0,50712 | 0,00194 |
| 0,00178 | 0,48128 | 0,488 | 133,948 | 0,235 | 138,313 | 0,00172 | 0,00981 | 1,00986 | 0,00183 | 0,24377 | 0,47888 | 0,00183 |
| 0,00167 | 0,45292 | 0,459 | 133,587 | 0,220 | 137,569 | 0,00173 | 0,00986 | 1,00991 | 0,00172 | 0,23080 | 0,45063 | 0,00172 |
| 0,00156 | 0,42456 | 0,430 | 133,229 | 0,205 | 136,831 | 0,00174 | 0,00992 | 1,00997 | 0,00161 | 0,21774 | 0,42239 | 0,00161 |
| 0,00145 | 0,39620 | 0,401 | 132,873 | 0,190 | 136,099 | 0,00175 | 0,00997 | 1,01002 | 0,00150 | 0,20461 | 0,39415 | 0,00150 |
| 0,00133 | 0,36784 | 0,373 | 132,518 | 0,175 | 135,373 | 0,00176 | 0,01002 | 1,01007 | 0,00139 | 0,19140 | 0,36591 | 0,00139 |
| 0,00122 | 0,33948 | 0,344 | 132,166 | 0,160 | 134,653 | 0,00177 | 0,01007 | 1,01012 | 0,00128 | 0,17811 | 0,33767 | 0,00128 |
| 0,00111 | 0,31112 | 0,315 | 131,815 | 0,145 | 133,938 | 0,00178 | 0,01013 | 1,01018 | 0,00117 | 0,16474 | 0,30944 | 0,00117 |
| 0,00100 | 0,28276 | 0,286 | 131,466 | 0,130 | 133,229 | 0,00179 | 0,01018 | 1,01023 | 0,00106 | 0,15130 | 0,28121 | 0,00106 |
| 0,00089 | 0,25440 | 0,258 | 131,119 | 0,115 | 132,526 | 0,00180 | 0,01023 | 1,01028 | 0,00095 | 0,13778 | 0,25298 | 0,00095 |
| 0,00078 | 0,22603 | 0,229 | 130,774 | 0,101 | 131,828 | 0,00181 | 0,01029 | 1,01034 | 0,00083 | 0,12419 | 0,22475 | 0,00083 |
| 0,00067 | 0,19767 | 0,200 | 130,431 | 0,086 | 131,136 | 0,00182 | 0,01034 | 1,01039 | 0,00072 | 0,11052 | 0,19653 | 0,00072 |
| 0,00056 | 0,16931 | 0,172 | 130,089 | 0,072 | 130,449 | 0,00183 | 0,01039 | 1,01045 | 0,00061 | 0,09677 | 0,16830 | 0,00061 |
| 0,00045 | 0,14095 | 0,143 | 129,749 | 0,057 | 129,767 | 0,00184 | 0,01045 | 1,01050 | 0,00050 | 0,08296 | 0,14008 | 0,00050 |
| 0,00034 | 0,11259 | 0,114 | 129,411 | 0,043 | 129,091 | 0,00185 | 0,01050 | 1,01056 | 0,00039 | 0,06907 | 0,11186 | 0,00039 |
| 0,00022 | 0,08423 | 0,085 | 129,075 | 0,029 | 128,42 | 0,00185 | 0,01055 | 1,01061 | 0,00028 | 0,05511 | 0,08365 | 0,00028 |
| 0,00011 | 0,05587 | 0,057 | 128,740 | 0,014 | 127,755 | 0,00186 | 0,01061 | 1,01066 | 0,00017 | 0,04107 | 0,05543 | 0,00017 |
| 0,00000 | 0,02700 | 0,027 | 128,402 | 0,000 | 127,088 | 0,00187 | 0,01066 | 1,01072 | 0,00006 | 0,02671 | 0,02671 | 0,00006 |
|
|
| Па | Па |
|
|
|
|
; 
l=255.5 ; 
; a=0.972 [1, стр. 604]
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
